Таблица 4. Нормальные напряжения от кручения временной нагрузкой

Таблица 4. Нормальные напряжения от кручения временной нагрузкой

#G0В нижнем поясе, кг/см (МПа)	В верхнем поясе, кг/см (МПа)	На уровне ц. т. плиты, кг/см (МПа)
24, 1(2, 4)	-7, 5(-0, 7)	-2, 0(-2, 0)

Угол закручивания рад.

Таблица 5. Касательные напряжения от кручения временной нагрузкой

#G0На уровне ц. т., кг/см (МПа)	Максимальные в стенке, кг/см (МПа)	На верхней грани плиты, кг/см (МПа)
0, 8(0, 1)	0, 8(0, 1)	0, 8(0, 1)

Использование дополнительного варианта дает возможность выводить информацию частями (пример показан в табл. 6-8).

Таблица 6. Геометрические характеристики сечения

#G0Момент инерции секториальный, м	Момент инерции кручения, м		Положение ц. т. от низа вертикала, м		Расстояние от ц. т. плиты до центра изгиба, м
=1, 000 м
1, 88593	0, 07539		2, 289			0, 569
=2, 000 м
1, 88593	0, 07539		2, 289			0, 569
=4, 200 м
1, 88593	0, 07539		2, 289			0, 569
=8, 400 м
2, 84132	0, 07540		2, 133			0, 763
=12, 600 м
3, 30316		0, 07541		2, 058			0, 852
=18, 800 м
3, 30316		0, 07541		2, 058			0, 852
=21, 000 м
3, 30316	0, 07541		2, 058					0, 852

2. 4. При использовании для решения задачи ЭВМ СМ-4 необходимый объем памяти без оптимизации расположения массивов находится в интервале от 40 до 56 Кбайт. Время счета около 10 с.

Копию программы SK можно заказать с подлинников, которые находятся в ВЦ Минавтодора РСФСР и СибАДИ.

Таблица 7. Силовые факторы от временной нагрузки

#G0Общий крутящий момент, т·м (кН·м)	Крутящий момент, т·м (кН·м)	Бимомент, т·м (кН·м )	Изгибно-крутящий момент, т·м (кН·м)
=1, 000 м
-24, 35	-14, 11	-9, 64	-10, 22
-238, 84	-138, 41	-94, 58	-100, 27
=2, 000 м
-23, 20	-14, 12	-18, 87	-9, 08
-227, 64	-138, 56	-185, 12	-89, 09
=4, 200 м
-19, 12	-13, 60	-34, 88	-5, 52
-187, 61	-133, 39	-342, 16	-54, 15
=8, 400 м
-14, 33	-11, 09	-76, 86	-3, 24
-140, 57	-108, 81	-754, 020	-31, 81
=12, 600 м
-11, 10	-7, 75	-102, 05	-3, 36
-108, 92	-76, 00	-1001, 09	-32, 93
=18, 800 м
-2, 46	-2, 10	-109, 35	-0, 36
-24, 09	-20, 63	-1072, 71	-3, 49
=21, 000 м
-1, 51	-0, 06	-109, 72	-1, 46
-14, 84	-0, 55	-1076, 35	-14, 29

Таблица 8. Нормальные напряжения от кручения временной нагрузкой

#G0В нижнем поясе, кг/см (МПа)		В верхнем поясе, кг/см (МПа)		На уровне ц. т. плиты, кг/см (МПа)
=1, 000 м
3, 8	0, 4	-0, 7	-0, 1	-0, 2	-0, 0
Угол закручивания: рад
=2, 000 м
7, 5	0, 7	-1, 3	-0, 1	-0, 4	-0, 0
Угол закручивания: рад
=4, 200 м
13, 9	1, 4	-2, 4	-0, 2	-0, 7	-0, 1
Угол закручивания: рад
=8, 400 м
19, 4	1, 9	-5, 3	-0, 5	-1, 5	-0, 1
Угол закручивания: рад
=12, 600 м
22, 4	2, 2	-6, 9	-0, 7	-1, 9	-0, 2
Угол закручивания: рад
=18, 800 м
24, 0	2, 4	-7, 4	-0, 7	-2, 0	-0, 2
Угол закручивания: рад
=21, 000 м
24, 1	2, 4	-7, 5	-0, 7	-2, 0	-0, 2
Угол закручивания: рад

3. Методика определения прогибов и усилий

в элементах уширенных пролетных строений по программе ЭМ-10 ХАДИ #S

Теоретической основой программы является энергетический метод, переработанный для разрезных пролетных строений из разного материала с диафрагмами и без них. Программа составлена на языке PL для реализации на ЭВМ ЕС.

Методика позволяет быстро определять прогибы и усилия в конструкциях с любым количеством балок. Для экономии машинного времени и ввода меньшего количества исходных данных в программе ЭМ-10 ХАДИ предусмотрено наибольшее количество балок - 15 шт., что достаточно для расчета большинства реальных мостов. Время работы ЭВМ зависит от формы обращения к ЭВМ: если программа вводится с помощью перфокарт - время работы ЭВМ от 1 до 5 мин; если программа записана в памяти ЭВМ - до 1 мин.

При первой схеме загружения ЭВМ устанавливает линейную полосовую нагрузку 1 т/м (100 Н/см) над первой балкой и далее автоматически переставляет нагрузку над всеми остальными балками. В результате счета ЭВМ печатает данные (прогибы и изгибающие моменты в середине пролета; поперечные силы на опоре; изгибающие моменты в продольных сечениях плиты или диафрагме), которые используются как эпюры влияния прогибов или усилий.

Загружение эпюр влияния с помощью ЭВМ не предусмотрено, так как машина очень долго анализирует результаты расчетов при определении наихудшего условия (в большинстве случаев имеется не один, а несколько максимумов).

Эпюры влияния следует вычертить на миллиметровой бумаге и в худшем положении установить нагрузку. Худшим считают такое положение, при котором произведение нагрузки на сумму ординат эпюр влияния под нагрузкой будет наибольшим.

Так как эквивалентную нагрузку вычисляют по изгибающему моменту и в программе используется ограниченное количество членов ряда, значения прогибов получаются с некоторым завышением (наибольшее равно 25 % при одной сосредоточенной силе в середине пролета), при испытаниях мостов с малым количеством машин на пролете (2-4 шт. ) теоретические прогибы желательно вычислять с поправкой.

Для проверки правильности расчетов при вычислении изгибающих моментов в главных балках может быть использовано условие:

;

или

где - сумма значений изгибающих моментов во всех главных балках при одинаковом расположении нагрузки над всеми эпюрами; или - изгибающий момент от рассматриваемой линейной или полосовой нагрузки при загружении простой балки.

Исходные данные для программы ЭМ-10 ХАДИ: количество балок (блоков), расчетный пролет, расстояния между балками и от края плиты (накладные тротуары не учитываются), моменты инерции при изгибе и кручении балок, модули упругости и коэффициенты Пуассона материала плиты и ребер. В программе заложено, что плита выполнена из одного материала (единое значение коэффициента Пуассона), а ребра могут быть из разнородных материалов.

Ниже приведен пример определения прогибов и усилий в элементах пролетного строения, построенного по типовому проекту вып. 56 СДП, уширенного блоками по типовому проекту 710/5 и усиленного путем укладки монолитной железобетонной плиты толщиной 10 см над старой частью пролета. Схема пролетного строения приведена на рис. 7, . Пролетное строение рассчитывали в двух вариантах: с передачей и в поперечном направлении только на диафрагмы и с передачей всего усилия поперек моста на новую монолитную плиту. Второй вариант дал более благоприятный результат, так как армирование диафрагм оказалось недостаточным.

Рис. 7. Эпюры прогибов и изгибающих моментов в главных балок

Исходные данные второго варианта: см; шт.; см; см; см; см; см ; см ; см ; см ; см ; см ; см ; см ; коэффициент Пуассона плиты =0, 167; см ; см ; см ; кг/см (31500 МПа); кг/см (31500 МПа); .

В табл. 9 приведены значения ординат эпюр влияния прогибов и усилий, вычисленные на ЭВМ. На рис. 8 приведена эпюра, результаты загружения которых приведены в табл. 10 и 11.

Рис. 8. Эпюры влияния поперечных сил в главных балках на опоре ( ) и

изгибающих моментов ( ) в плите (в пролетного строения)

⇐ Предыдущая 7 8 9 10 111213 14 15 16 Следующая ⇒