СВОД ПРАВИЛ 10 страница

│ h/d │ 1/6 │ 1/4 │ 1/2 │ 1 │ 2 │ > = 5 │

├ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┼ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┼ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┼ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┼ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┼ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┼ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┤

│ c, c │ -0, 5 │ -0, 55 │ -0, 7 │ -0, 8 │ -0, 9 │ -1, 05 │

│ e2 i │ │ │ │ │ │ │

└ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┴ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┴ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┴ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┴ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┴ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┴ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┘

Аэродинамические коэффициенты лобового сопротивления определяются по формуле

где - определено в Д. 1 в зависимости от относительного удлинения сооружения (см. Д. 1. 15). Значения коэффициентов приведены на рисунке Д. 17 в зависимости от числа Рейнольдса Re и относительной шероховатости (см. Д. 1. 16).

Рисунок Д. 17

Для проводов и тросов (в том числе покрытых гололедом) .

Аэродинамические коэффициенты наклонных элементов (рисунок Д. 18) определяются по формуле

где - определяется в соответствии с данными рисунка Д. 17;

ось x параллельна скорости ветра V;

ось z направлена вертикально вверх;

- угол между проекцией элемента на плоскость XY и осью x;

- угол между осью элемента и осью z.

Рисунок Д. 18

КонсультантПлюс: примечание.

В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: имеется в виду пункт 11. 1. 11, а не пункт 11. 1. 1.

При определении коэффициента в соответствии с 11. 1. 1:

b = 0, 7d; .

Число Рейнольдса Re определяется по формуле, приведенной в Д. 1. 11, где для вертикально расположенных сооружений;

равно расстоянию от поверхности земли до оси горизонтально расположенного сооружения.

Д. 1. 13. Призматические сооружения

Аэродинамические коэффициенты лобового сопротивления призматических сооружений определяются по формуле

где определено в Д. 1. 15 в зависимости от относительного удлинения сооружения .

Значения коэффициента для прямоугольных сечений приведены на рисунке Д. 19, а для n-угольных сечений и конструктивных элементов (профилей) - в таблице Д. 7.

Таблица Д. 7

Эскизы сечений и направлений ветра	бета, град	n (число сторон)	при
Правильный многоугольник	Произвольный		1, 8
		6 - 8	1, 5
			1, 2
			1, 0

Рисунок Д. 19

Д. 1. 14. Решетчатые конструкции

Аэродинамические коэффициенты решетчатых конструкций отнесены к площади граней пространственных ферм или площади контура плоских ферм.

Направление оси x для плоских ферм совпадает с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции; для пространственных ферм расчетные направления ветра показаны в таблице Д. 8.

Таблица Д. 8

фи	b/h
фи	1/2	1	2	4	6
0, 1	0, 93	0, 99	1	1	1
0, 2	0, 75	0, 81	0, 87	0, 9	0, 93
0, 3	0, 56	0, 65	0, 73	0, 78	0, 83
0, 4	0, 38	0, 48	0, 59	0, 65	0, 72
0, 5	0, 19	0, 32	0, 44	0, 52	0, 61
0, 6	0	0, 15	0, 3	0, 4	0, 5

Аэродинамические коэффициенты

отдельно стоящих плоских решетчатых конструкций

определяются по формуле

где - аэродинамический коэффициент i-го элемента конструкций, определяемый в соответствии с указаниями Д. 1. 13 для профилей и Д. 1. 12, в для трубчатых элементов; при этом ;

- площадь проекции i-го элемента конструкции;

- площадь, ограниченная контуром конструкции.

Рисунок Д. 20

Ряд плоских параллельно расположенных

решетчатых конструкций

Рисунок Д. 21

Для наветренной конструкции коэффициент определяется так же, как и для отдельно стоящей фермы.

Для второй и последующих конструкций .

Для ферм из профилей из труб при коэффициент определяется по таблице Д. 8 в зависимости от относительного расстояния между фермами b/h (рисунок Д. 19) и коэффициента проницаемости ферм .

Для ферм из труб при .

Примечание. Число Рейнольдса Re следует определять по формуле в подразделе Д. 1. 11, где d - средний диаметр трубчатых элементов.

Решетчатые башни и пространственные фермы

Рисунок Д. 22

Аэродинамические коэффициенты решетчатых башен и пространственных ферм определяются по формуле

где - определяется так же, как и для отдельно стоящей фермы;

- определяется так же, как и для ряда плоских ферм.

Значения коэффициента приведены в таблице Д. 9.

Таблица Д. 9

Форма контура поперечного сечения и направление ветра

	0, 9
	1, 2

Д. 1. 15. Учет относительного удлинения

Значения коэффициента в зависимости от относительного удлинения элемента или сооружения приведены на рисунке Д. 23. Относительное удлинение зависит от параметра и определяется по таблице Д. 10; степень проницаемости .

Рисунок Д. 23

Таблица Д. 10

Д. 1. 16. Учет шероховатости внешней поверхности

Значения коэффициента , характеризующего шероховатость поверхностей конструкций, в зависимости от их обработки и материала, из которого они изготовлены, приведены в таблице Д. 11.

Таблица Д. 11

Тип поверхности	Относительная шероховатость дельта, мм
Стекло	0, 0015
Полированный металл	0, 002
Тонкомолотая масляная краска	0, 006
Распыленная краска	0, 02
Литейный чугун	0, 2
Оцинкованная сталь	0, 2
Шлифованный бетон	0, 2
Шероховатый бетон	1, 0
Ржавчина	2, 0
Каменная кладка	3, 0

Д. 1. 17. Пиковые значения аэродинамических коэффициентов для прямоугольных в плане зданий

а) Для стен прямоугольных в плане зданий пиковое положительное значение аэродинамического коэффициента .

б) Пиковые значения отрицательного аэродинамического коэффициента для стен и плоских покрытий (рисунок Д. 24) приведены в таблице Д. 12.

Таблица Д. 12

┌ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┬ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┬ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┬ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┬ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┬ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┐

│ Участок │ A │ B │ C │ D │ E │

├ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┼ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┼ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┼ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┼ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┼ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┤

│ c │ -2, 2 │ -1, 2 │ -3, 4 │ -2, 4 │ -1, 5 │

│ p, - │ │ │ │ │ │

└ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┴ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┴ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┴ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┴ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┴ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┘

ПЛАН КРОВЛИ

Величина e равна меньшему из b и l.

СТЕНА

Рисунок Д. 24

Д. 2. Резонансное вихревое возбуждение

Д. 2. 1. Для однопролетных сооружений и конструктивных элементов интенсивность воздействия F(z), действующего при резонансном вихревом возбуждении по i-й собственной форме в направлении, перпендикулярном средней скорости ветра, определяется по формуле

, (Д. 2. 1)

где d, м, - размер сооружения или конструктивного элемента в направлении, перпендикулярном средней скорости ветра;

, м/с, - см. 11. 3. 2;

- аэродинамический коэффициент поперечной силы при резонансном вихревом возбуждении;

- логарифмический декремент колебаний, принимаемый равным:

- для металлических сооружений; - для железобетонных сооружений;

z - координата, изменяющаяся вдоль оси сооружения;

- i-я форма собственных колебаний в поперечном направлении, удовлетворяющая условию

. (Д. 2. 2)

Примечание. Воздействие при резонансном вихревом возбуждении (в первую очередь высотных зданий) рекомендуется уточнить на основе данных модельных аэродинамических испытаний.

Д. 2. 2. Аэродинамические коэффициенты поперечной силы определяются следующим образом:

а) Для круглых поперечных сечений .

б) Для прямоугольных поперечных сечений при b/d > 0, 5:

для ;

для ,

здесь b - размер сооружения в направлении средней скорости ветра.

При b/d < = 0, 5 расчет на резонансное вихревое возбуждение допускается не проводить.

Д. 2. 3. При расчете сооружения на резонансное вихревое возбуждение наряду с воздействием (Д. 2. 1) необходимо учитывать также действие ветровой нагрузки, параллельной средней скорости ветра. Средняя и пульсационная составляющие этого воздействия определяются по формулам:

; , (Д. 2. 3)

где - расчетная скорость ветра на высоте , на которой происходит резонансное вихревое возбуждение, определяемое по формуле (11. 13);

и - расчетные значения средней и пульсационной составляющих ветровой нагрузки, определяемые в соответствии с указаниями 11. 1.

Д. 2. 4. Критические скорости могут иметь достаточно большую повторяемость в течение расчетного срока эксплуатации сооружения и, в связи с этим, резонансное вихревое возбуждение может привести к накоплению усталостных повреждений.

Для предотвращения резонансного вихревого возбуждения могут быть использованы различные конструктивные мероприятия: установка вертикальных и спиралевидных ребер, перфорация ограждения и установка соответствующим образом настроенных гасителей колебаний.

Приложение Е

(обязательное)

ПРОГИБЫ И ПЕРЕМЕЩЕНИЯ

Е. 1. Определение прогибов и перемещений

Е. 1. 1. При определении прогибов и перемещений следует учитывать все основные факторы, влияющие на их значения (неупругие деформации материалов, образование трещин, учет деформированной схемы, учет смежных элементов, податливость узлов сопряжения и оснований). При достаточном обосновании отдельные факторы можно не учитывать или учитывать приближенным способом.

Е. 1. 2. Для конструкций из материалов, обладающих ползучестью, необходимо учитывать увеличение прогибов во времени. При ограничении прогибов исходя из физиологических требований следует учитывать только кратковременную ползучесть, проявляемую сразу после приложения нагрузки, а исходя из технологических и конструктивных (за исключением расчета с учетом ветровой нагрузки) и эстетико-психологических требований - полную ползучесть.

Е. 1. 3. При определении прогибов колонн одноэтажных зданий и эстакад от горизонтальных крановых нагрузок расчетную схему колонн следует принимать с учетом условий их закрепления, считая, что колонна:

а) в зданиях и крытых эстакадах не имеет горизонтального смещения на уровне верхней опоры (если покрытие не создает жесткого в горизонтальной плоскости диска, следует учитывать горизонтальную податливость этой опоры);

б) в открытых эстакадах рассматривается как консоль.

Е. 1. 4. При наличии в зданиях (сооружениях) технологического и транспортного оборудований, вызывающих колебания строительных конструкций, и других источников вибраций предельные значения виброперемещений, виброскорости и виброускорения следует принимать в соответствии с ГОСТ 12. 1. 012, СН 2. 2. 4/2. 1. 8. 566.

При наличии высокоточного оборудования и приборов, чувствительных к колебаниям конструкций, на которых они установлены, предельные значения виброперемещений, виброскорости, виброускорения следует определять в соответствии со специальными техническими условиями.

Е. 1. 5. Расчетные ситуации, для которых необходимо определять прогибы и перемещения и соответствующие им нагрузки, следует принимать в зависимости от того, исходя из каких требований производится расчет.

Расчетная ситуация характеризуется расчетной схемой конструкции, видами нагрузок, значениями коэффициентов условий работы и коэффициентов надежности, перечнем предельных состояний, которые следует рассматривать в данной ситуации.

Если расчет производится исходя из технологических требований, расчетная ситуация должна соответствовать действию нагрузок, влияющих на работу технологического оборудования.

Если расчет производится исходя из конструктивных требований, расчетная ситуация должна соответствовать действию нагрузок, которые могут привести к повреждению смежных элементов в результате значительных прогибов и перемещений.

Если расчет производится исходя из физиологических требований, расчетная ситуация должна соответствовать состоянию, связанному с колебаниями конструкций, и при этом необходимо учитывать нагрузки, влияющие на колебания конструкций, ограничиваемые требованиями настоящего свода правил и нормативных документов, указанных в Е. 1. 4.

Если расчет производится исходя из эстетико-психологических требований, расчетная ситуация должна соответствовать действию постоянных и длительных нагрузок.

Для конструкций покрытий и перекрытий, проектируемых со строительным подъемом при ограничении прогиба эстетико-психологическими требованиями, определяемый вертикальный прогиб следует уменьшать на размер строительного подъема.

Е. 1. 6. Прогиб элементов покрытий и перекрытий, ограниченный исходя из конструктивных требований, не должен превышать расстояния (зазора) между нижней поверхностью этих элементов и верхом перегородок, витражей, оконных и дверных коробок и др. конструктивных элементов, расположенных под несущими элементами.

Зазор между нижней поверхностью элементов покрытий и перекрытий и верхом перегородок, расположенных под элементами, как правило, не должен превышать 40 мм. В тех случаях, когда выполнение указанных требований связано с увеличением жесткости покрытий и перекрытий, необходимо конструктивными мероприятиями избегать этого увеличения (например, размещением перегородок не под изгибаемыми балками, а рядом с ними).

Е. 1. 7. При наличии между стенами капитальных перегородок (практически такой же высоты, как и стены) значения l в позиции 2, а таблицы Е. 1 следует принимать равными расстояниям между внутренними поверхностями несущих стен (или колонн) и этими перегородками (или между внутренними поверхностями перегородок, рисунок Е. 1).