![]()
|
|||||||
СВОД ПРАВИЛ 6 страницаПри соответствующем обосновании допускается при Увеличенное значение среднего давления по подошве фундамента, ограниченного величиной повышенного расчетного сопротивления 5.6.25. При наличии в пределах сжимаемой толщи основания на глубине z от подошвы фундамента слоя грунта меньшей прочности, чем прочность грунта вышележащих слоев, размеры фундамента должны назначаться такими, чтобы для суммарного напряжения
где
где здесь N - вертикальная нагрузка на основание от фундамента; l и b - соответственно длина и ширина фундамента. 5.6.26. Давление на грунт у края подошвы внецентренно нагруженного фундамента (вычисленное в предположении линейного распределения давления под подошвой фундамента при нагрузках, принимаемых для расчета оснований по деформациям), как правило, должно определяться с учетом заглубления фундамента в грунт и жесткости надфундаментных конструкций. Краевое давление при действии изгибающего момента вдоль каждой оси фундамента не должно превышать 1,2R и в угловой точке - 1,5R (здесь R - расчетное сопротивление грунта основания, определяемое в соответствии с требованиями 5.6.7 - 5.6.25). 5.6.27. При расчете внецентренно нагруженных фундаментов эпюры давлений могут быть трапециевидные и треугольные, в том числе укороченной длины, обозначающие краевой отрыв подошвы фундамента от грунта при относительном эксцентриситете равнодействующей e более l/6 (рисунок 5.1).
а - г - при отсутствии нагрузок на полы; д - з - при сплошной равномерно распределенной нагрузке интенсивностью q; а и д - при центральной нагрузке; б и е - при эксцентриситете нагрузки e < l/6; в и ж - при e = l/6; г и з - при e > l/6 (с частичным отрывом фундамента от грунта)
Рисунок 5.1. Эпюры давлений по подошве фундаментов при центральной и внецентренной нагрузках
Для фундаментов колонн зданий, оборудованных мостовыми кранами грузоподъемностью 75 т и выше, а также для фундаментов колонн открытых крановых эстакад при кранах грузоподъемностью свыше 15 т, для сооружений башенного типа (труб, домен и других), а также для всех видов сооружений при расчетном сопротивлении грунта основания R < 150 кПа размеры фундаментов рекомендуется назначать такими, чтобы эпюра давлений была трапециевидной, с отношением краевых давлений В остальных случаях для фундаментов зданий с мостовыми кранами допускается треугольная эпюра с относительным эксцентриситетом равнодействующей e, равным l/6. Для фундаментов бескрановых зданий с подвесным транспортным оборудованием допускается треугольная эпюра давлений с нулевой ординатой на расстоянии не более 1/4 длины подошвы фундамента, что соответствует относительному эксцентриситету равнодействующей e не более l/4. Требования, ограничивающие допустимый эксцентриситет, относятся к любым основным сочетаниям нагрузок. Примечание. При значительных моментных нагрузках с целью уменьшения краевых давлений рекомендуется применение фундаментов с анкерами.
5.6.28. Краевые давления p, кПа, определяют по формулам: при относительном эксцентриситете e/l <= 1/6
при относительном эксцентриситете e/l > 1/6
где N - сумма вертикальных нагрузок, действующих на основание, кроме веса фундамента и грунта на его обрезах, и определяемых для случая расчета основания по деформациям, кН; A - площадь подошвы фундамента, м2;
d - толщина фундамента, м; M - момент от равнодействующей всех нагрузок, действующих по подошве фундамента, найденных с учетом заглубления фундамента в грунте и перераспределяющего влияния верхних конструкций или без этого учета, кН x м; W - момент сопротивления площади подошвы фундамента, м3;
e - эксцентриситет нагрузки по подошве фундамента, м, определяемый по формуле
5.6.29. При наличии моментов
где N, A, 5.6.30. При наличии на полах сплошной равномерно распределенной нагрузки интенсивностью q краевые и средние эпюры давления по подошве следует увеличивать на нагрузку q (см. рисунок 5.1). Нагрузку на полы промышленных зданий q допускается принимать равной 20 кПа, если в технологическом задании на проектирование не указывается большее значение этой нагрузки.
Определение осадки основания фундаментов
5.6.31. Осадку основания фундамента s, см, с использованием расчетной схемы в виде линейно деформируемого полупространства (см. 5.6.6) определяют методом послойного суммирования по формуле
где
n - число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания. При этом распределение вертикальных напряжений по глубине основания принимают в соответствии со схемой, приведенной на рисунке 5.2.
DL - отметка планировки; NL - отметка поверхности природного рельефа; FL - отметка подошвы фундамента; WL - уровень подземных вод; B.C - нижняя граница сжимаемой толщи; d и от уровня планировки и поверхности природного рельефа; b - ширина фундамента; p - среднее давление под подошвой фундамента; от собственного веса грунта на глубине z от подошвы фундамента и на уровне подошвы; напряжение от внешней нагрузки на глубине z от подошвы фундамента и на уровне подошвы; напряжение от собственного веса вынутого в котловане грунта в середине i-го слоя на глубине z от подошвы фундамента;
Рисунок 5.2. Схема распределения вертикальных напряжений в линейно-деформируемом полупространстве
Примечания. 1. При отсутствии опытных определений модуля деформации 2. Средние значения напряжений 3. При возведении сооружения в отрываемом котловане следует различать три следующих значения вертикальных напряжений: 4. При определении средней осадки основания фундамента 5. Расчет осадок свайных фундаментов выполняется с учетом дополнительных указаний СП 24.13330.
5.6.32. Вертикальные напряжения от внешней нагрузки
где p - среднее давление под подошвой фундамента, кПа.
Таблица 5.8
┌─────┬───────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ кси │ Коэффициент альфа для фундаментов │ │ ├───────┬──────────────────────────────────────────────┬────────────┤ │ │круглых│ прямоугольных с соотношением сторон │ ленточных │ │ │ │ эта = l/b, равным │(эта >= 10) │ │ │ ├───────┬──────┬──────┬───────┬───────┬────────┤ │ │ │ │ 1,0 │ 1,4 │ 1,8 │ 2,4 │ 3,2 │ 5 │ │ ├─────┼───────┼───────┼──────┼──────┼───────┼───────┼────────┼────────────┤ │ 0 │ 1,000 │ 1,000 │1,000 │1,000 │ 1,000 │ 1,000 │ 1,000 │ 1,000 │ ├─────┼───────┼───────┼──────┼──────┼───────┼───────┼────────┼────────────┤ │ 0,4 │ 0,949 │ 0,960 │0,972 │0,975 │ 0,976 │ 0,977 │ 0,977 │ 0,977 │ ├─────┼───────┼───────┼──────┼──────┼───────┼───────┼────────┼────────────┤ │ 0,8 │ 0,756 │ 0,800 │0,848 │0,866 │ 0,876 │ 0,879 │ 0,881 │ 0,881 │ ├─────┼───────┼───────┼──────┼──────┼───────┼───────┼────────┼────────────┤ │ 1,2 │ 0,547 │ 0,606 │0,682 │0,717 │ 0,739 │ 0,749 │ 0,754 │ 0,755 │ ├─────┼───────┼───────┼──────┼──────┼───────┼───────┼────────┼────────────┤ │ 1,6 │ 0,390 │ 0,449 │0,532 │0,578 │ 0,612 │ 0,629 │ 0,639 │ 0,642 │ ├─────┼───────┼───────┼──────┼──────┼───────┼───────┼────────┼────────────┤ │ 2,0 │ 0,285 │ 0,336 │0,414 │0,463 │ 0,505 │ 0,530 │ 0,545 │ 0,550 │ ├─────┼───────┼───────┼──────┼──────┼───────┼───────┼────────┼────────────┤ │ 2,4 │ 0,214 │ 0,257 │0,325 │0,374 │ 0,419 │ 0,449 │ 0,470 │ 0,477 │ ├─────┼───────┼───────┼──────┼──────┼───────┼───────┼────────┼────────────┤ │ 2,8 │ 0,165 │ 0,201 │0,260 │0,304 │ 0,349 │ 0,383 │ 0,410 │ 0,420 │ ├─────┼───────┼───────┼──────┼──────┼───────┼───────┼────────┼────────────┤ │ 3,2 │ 0,130 │ 0,160 │0,210 │0,251 │ 0,294 │ 0,329 │ 0,360 │ 0,374 │ ├─────┼───────┼───────┼──────┼──────┼───────┼───────┼────────┼────────────┤ │ 3,6 │ 0,106 │ 0,131 │0,173 │0,209 │ 0,250 │ 0,285 │ 0,319 │ 0,337 │ ├─────┼───────┼───────┼──────┼──────┼───────┼───────┼────────┼────────────┤ │ 4,0 │ 0,087 │ 0,108 │0,145 │0,176 │ 0,214 │ 0,248 │ 0,285 │ 0,306 │ ├─────┼───────┼───────┼──────┼──────┼───────┼───────┼────────┼────────────┤ │ 4,4 │ 0,073 │ 0,091 │0,123 │0,150 │ 0,185 │ 0,218 │ 0,255 │ 0,280 │ ├─────┼───────┼───────┼──────┼──────┼───────┼───────┼────────┼────────────┤ │ 4,8 │ 0,062 │ 0,077 │0,105 │0,130 │ 0,161 │ 0,192 │ 0,230 │ 0,258 │ ├─────┼───────┼───────┼──────┼──────┼───────┼───────┼────────┼────────────┤ │ 5,2 │ 0,053 │ 0,067 │0,091 │0,113 │ 0,141 │ 0,170 │ 0,208 │ 0,239 │ ├─────┼───────┼───────┼──────┼──────┼───────┼───────┼────────┼────────────┤ │ 5,6 │ 0,046 │ 0,058 │0,079 │0,099 │ 0,124 │ 0,152 │ 0,189 │ 0,223 │ ├─────┼───────┼───────┼──────┼──────┼───────┼───────┼────────┼────────────┤ │ 6,0 │ 0,040 │ 0,051 │0,070 │0,087 │ 0,110 │ 0,136 │ 0,173 │ 0,208 │ ├─────┼───────┼───────┼──────┼──────┼───────┼───────┼────────┼────────────┤ │ 6,4 │ 0,036 │ 0,045 │0,062 │0,077 │ 0,099 │ 0,122 │ 0,158 │ 0,196 │ ├─────┼───────┼───────┼──────┼──────┼───────┼───────┼────────┼────────────┤ │ 6,8 │ 0,031 │ 0,040 │0,055 │0,069 │ 0,088 │ 0,110 │ 0,145 │ 0,185 │ ├─────┼───────┼───────┼──────┼──────┼───────┼───────┼────────┼────────────┤ │ 7,2 │ 0,028 │ 0,036 │0,049 │0,062 │ 0,080 │ 0,100 │ 0,133 │ 0,175 │ ├─────┼───────┼───────┼──────┼──────┼───────┼───────┼────────┼────────────┤ │ 7,6 │ 0,024 │ 0,032 │0,044 │0,056 │ 0,072 │ 0,091 │ 0,123 │ 0,166 │ ├─────┼───────┼───────┼──────┼──────┼───────┼───────┼────────┼────────────┤
|
|||||||
|