![]()
|
|||||||
§ . Шамамен есептелген. Кедергілі электрлі пеш. Пештің жылулық есебі.Стр 1 из 2Следующая ⇒ §. Шамамен есептелген Кедергілі электрлі пеш Камералық кедергі электр пеші қ ыздыруын есептеу ү шін шаршы дайындамаларды тараппен 0, 2 м, қ алың дығ ы 0, 1 м қ ысыммен ө ң деу алдында. Соң ғ ы қ ыздыру температурасы металл Бастапқ ы температурасы Пешті қ уат желісінің ү ш фазалық токтың кернеуі 380 В. Пештің жылулық есебі. Пештің ө лшемдері. Пештер ү шін осы ү лгідегі екі жақ ты бұ йымдарды қ ыздыру кернеуі белсенді 500—700 кг/(м2*сағ ). Ескере отырып, р - 600 кг/(м2*сағ ), алаң ы еденінің металмен бос еместігін табамыз. Ғ н = Р/р = 400/600 = 0, 667 м*. Дайындамаларды табандық тарда қ ыздыру жү ргізіледі. Ескере отырып ені тү бегінің тең 0, 7 м, ұ зындығ ын анық таймыз науаны: Lм = Ғ и/Вы — 0, 667/0, 7 = 0, 955 м. Ескере отырып, қ ыздыру элементтері орналасқ ан қ абырғ аларғ а, пештер, ішіне қ абырғ алардан шығ ып жұ мыс кең істігін 50-150 мм, ал ара қ ашық тығ ы қ ыздырғ ыш элементтердің металғ а дейін кем болмауы тиіс 100-250 мм қ абылдаймыз ені пештің =1, 1 м, ұ зындығ ы пештің L=1, 3 м. Ал екі жақ ты қ ыздыру қ ыздырғ ыш элементтері орналасқ ан, сондай-ақ жинау жә не табанда. Ескере отырып, ұ сынылғ ан арасындағ ы қ ашық тық жылыту, қ абырғ алары пештің жә не қ ыздырылғ ан металмен қ абылдаймыз, арасындағ ы қ ашық тық ережелер жиынтығ ымен жә не қ ыздырылғ ан металмен 0, 35 м, арасындағ ы қ ашық тық тұ ғ ыры бар жә не табаны 0, 15 м. Жалпы пештің биіктігі Н = 0, 6 м. Ескере отырып, жылубергіштік ү шін беті пештің ішкі беті оны шегендеу есептегенде жә не газ ортағ а мө лдірсә уле, келтірілген сә улелену коэффициентін мына формула бойынша табамыз Мұ нда Fп — пештің жылубергіш беті (екі жақ ты қ ыздыру Fм = 2*0, 667= 1, 334 м2; Ғ п= 1, 3*0, 6*2+ 1, З * 1, 1 -2+1, 1 * 0, 6 * 2 = 5, 74 м2); ε м и ε п — тиісінше чернотты дә режесін беттерін металл жә не пешті шегендеу. Шегендеу ү шін ε п=0, 8; болат ү шін қ ыздыру кезінде қ орғ аныш атмосферада (VI қ осымша) ε м=0, 45.
(83) формуласы бойынша орташа жылу беру сә улелену коэффициентін табамыз: α сә у= Ескере отырып, жылу беру коэффициенті конвекцией аконв = 11, 63 Вт/(м2*К), жиынтық жылу беру металл коэффициентін табамыз: а = 174, 5 + 11, 63 = 186, 13 Вт/(м2*К). Био Ві критериі = Температура ө лшем ү шін дайындама беті θ пов Бойынша номограмме сур. 19 Фурье критерийін Fo= 11, 6 табамыз. Жылуө ткізгіштік коэффициент кіретін Фурье критерийі тең α = Қ ыздыру ұ зақ тығ ы τ = Fo Номограмме бойынша табамыз температуралық ө лшемдер орталығ ы ү шін жылытылатын дайындамаларды кезінде Bi=0, 297 жә не Ғ о=11, 6; 0цент = 0, 045. Сонда θ орт = Одан
Демек, температуралық ауытқ уы қ алың дығ ы дайындамалар аспайды берілген. Нақ тылаймыз негізгі ө лшемдері пеш. Қ амтамасыз ету ү шін, берілген ө німділігін пешке бір мезгілде болуы тиіс келесі металл саны: G = Рτ = 400*1, 335 = 534, 0 кг. Салмағ ы бір дайындаманың g=31, 2 кг. Бір мезгілде пеште болуы тиіс: п = G/g = 534, 0/31, 2 = 17, 2 = 18 дайындамалар. Кезінде тығ ыз тө сеу арналғ ан тұ ғ ырық тар 18 дайындамалар ауданы Ғ 'м = 18*0, 04 = 0, 72 м2. Табандағ ы қ ысым р=Р/Ғ м-=400/0, 72= 556 кг/(м2*ч). Алынғ ан шама кернеу белсенді м жақ ын сол, ол қ абылданды кезде шамалы есептеген, сондық тан қ айта есептеу уақ ыт қ ыздыру емес шығ арамыз. Он сегіз дайындамаларды поддондағ ы қ олда алты қ атардан ү ш дайындамалар бірқ атар. Сонда ені табанның Вы= 0, 2*3=0, 6 м, ұ зындығ ы табанның L’м =0, 2*6= 1, 2 м. Орналасуын ескере отырып, қ ыздырғ ыш элементтердің бү йір қ абырғ асында, жинау жә не жастары ө німді пештің болады шамамен қ абылданғ ан мө лшері, пештің жұ мыс кең істігін тү пкілікті деп санауғ а болады. Ө йткені температураларда пеш 1000-1200°С пайдалану ұ сынылады судан тұ ратын екі қ абатты шегендеу, отқ а тө зімді қ алау орындалады класс – А қ алың дығ ы 0, 115 м, ал жылу оқ шаулау бірі диатомиттілік кірпіш қ алың дығ ы 0, 3 м. Пештің қ уаты. Пештің қ уаттылығ ын формула бойынша (157) табамыз. Жылу шығ ыны қ ыздыруғ а металды пеш Qпол = Жылуды жылу арқ ылы қ алау пештер кезінде стационарлық режимде жұ мыс мына формула бойынша анық таймыз Qжылу = мұ ндағ ы tn — температура ішкі бетін қ алау, қ абылданғ ан температурасы бірдей пештің tпеш=1200°С; t0 - қ оршағ ан ортаның температурасы (20°С); SШ, SД — қ абаттардың қ алың дығ ы, тиісінше, шамоттың жә не диатомиттің, м; λ ш, λ д — жылу ө ткізгіштік коэффициенттері тиісінше шамота жә не диатомитті, Вт/(м-К); α — жылу беру коэффициенті конвекцияның сыртқ ы бетінен қ алау қ оршағ ан ортағ а, α = 11, 63 Вт/(м2*К); Fнар — сыртқ ы беті қ алау пештер, м2. Ескере отырып, қ абылданғ ан қ алың дығ ы қ абырғ аларының сыртқ ы беті қ алау Ғ нар = 2, 13*1, 43*2 + 2, 13*1, 93*2+ 1, 43*1, 93*2= 19, 84 м2. Қ алың дығ ы қ абаттарын қ алау барлық қ абырғ аларының, еденінің жә не пеш жиынтығ ының бірдей қ абылдаймыз. Орташа температура қ абатының шамоттың
Орташа температура қ абатының диатомитті (tнар—to есептегенде)
Мұ нда t' — температурасы бө лімінің шекарасында қ абаттар, °С. Шамоттың жылу ө ткізгіштік коэффициенті λ ш = 0, 698 + 0, 64*10-3tш. Диатомиттің жылу ө ткізгіштік коэффициенті λ д =0, 145 +0, 314-10-3tд. Ө йткені қ арастырамыз жылуды шеген арқ ылы стационарлық режимде, онда былай жазуғ а болады:
Жоғ арыда келтірілген ө рнектерді ескере отырып жазуғ а болады:
немесе 0, 114 * 10-3 (t')2 + 0, 227t' - 389, 6 = 0. Бұ л тең деудің шешілгені бізге береді t'= 1115°С. Сонда орташа температура қ абатының шамоттың tш = (1200 + 1115)/2 = 1157, 5 °С. Орташа температура қ абатының диатомиттің tД = (1115 + 20)/2 = 567, 5 °С. Жылу ө ткізгіштік шамоттың коэффициенті тең: λ ш = 0, 698 + 0, 64 * 10-3 * 1157, 5 = 1, 438 Вт/(м * К). Жылу ө ткізгіштік коэффициенті диатомитті тең: λ д =0, 145 + 0, 314 *10-3*567, 5 = 0, 322 Вт/(м*К). Жылудың азаюы жылуө ткізгіштік арқ ылы
Жоғ алту жылу қ ысқ а тұ йық талу қ абылдаймыз тең 70% жылу шығ ыны арқ ылы қ алауды: Qж. қ. ж = 0, 7*21400 = 15000 Вт. Жалпы жылу шығ ыны пеш Qжлп = 84000 + 21400 + 15000 = 120400 Вт. Пештің қ уаты РΣ = 120400*1, 2 = 144500 Вт. Пайдалы ә сер коэффициенті, пештің мына формуласы бойынша есептейміз (149)
|
|||||||
|