![]()
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ 12 страницаВ. 3. 2. Количество оросителей, обеспечивающих фактический расход
где n - минимальное количество спринклерных оросителей, обеспечивающих фактический расход S - минимальная площадь орошения согласно таблице 5. 1 настоящих норм;
здесь L - расстояние между оросителями. В. 3. 3. Ориентировочно диаметры отдельных участков распределительных трубопроводов можно выбирать по числу установленных на нем оросителей. В таблице В. 3 указана взаимосвязь между диаметром распределительных трубопроводов, давлением и числом установленных спринклерных оросителей.
Таблица В. 3
Ориентировочная взаимосвязь между наиболее часто используемыми диаметрами труб распределительных рядков, давлением и числом установленных спринклерных или дренчерных оросителей
В. 3. 4. Поскольку давление у каждого оросителя различно (самое низкое давление у диктующего оросителя), необходимо учитывать расход каждого из общего количества N оросителей. В. 3. 5. Общий расход дренчерной АУП подсчитывают из условия расстановки необходимого количества оросителей на защищаемой площади. В. 3. 6. Суммарный расход воды дренчерной АУП рассчитывают последовательным суммированием расходов каждого из оросителей, расположенных в защищаемой зоне:
где
n - количество оросителей, расположенных в орошаемой зоне. В. 3. 7. Расход
где
В. 3. 8. Для совмещенных противопожарных водопроводов (внутреннего противопожарного водопровода и автоматических установок пожаротушения) допустима установка одной группы насосов при условии обеспечения этой группой расхода Q, равного сумме потребности каждого водопровода:
где В. 3. 9. Расход пожарных кранов принимается по [2] (таблицы 1 - 2). В. 3. 10. В общем случае требуемое давление пожарного насоса складывается из следующих составляющих:
где
Z - пьезометрическое давление (геометрическая высота диктующего оросителя над осью пожарного насоса), МПа; Z = H/100;
1 - водопитатель; 2 - ороситель; 3 - узел управления; 4 - подводящий трубопровод; на горизонтальном участке трубопровода АБ;
(фасонных деталях Б и Д); в узле управления (сигнальном клапане, задвижках, затворах);
давление;
Рисунок В. 2. Расчетная схема установки водяного пожаротушения
В. 3. 11. От точки n (рисунок В. 1, секции А и Б) или от точки m (рисунок В. 1, секции В и Г) до пожарного насоса (или иного водопитателя) вычисляют потери давления в трубах по длине с учетом местных сопротивлений, в том числе в узлах управления (сигнальных клапанах, задвижках, затворах). В. 3. 12. Гидравлические потери давления в диктующем питающем трубопроводе определяют суммированием гидравлических потерь на отдельных участках трубопровода по формулам:
где Q - расход ОТВ, л/с;
A - удельное сопротивление трубопровода на участке В. 3. 13. Потери давления в узлах управления установок - в спринклерном - в дренчерном где
Q - расчетный расход воды или раствора пенообразователя через узел управления, м3/ч. В. 3. 14. В приближенных расчетах местные сопротивления (в том числе с учетом потерь в узле управления) принимают равными 20% сопротивления сети трубопроводов; в пенных АУП при концентрации пенообразователя до 10% вязкость раствора не учитывают. В. 3. 15. Расчет ведут таким образом, чтобы давление у узла управления не превышало 1 МПа, если иное не оговорено в технических условиях. В. 3. 16. С учетом выбранной группы объекта защиты (Приложение Б настоящего СП) по таблице 5. 1 принимают продолжительность подачи огнетушащего вещества. В. 3. 17. Продолжительность работы внутреннего противопожарного водопровода, совмещенного с АУП, следует принимать равной времени работы АУП.
Приложение Г (рекомендуемое)
МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ УСТАНОВОК ПОЖАРОТУШЕНИЯ ВЫСОКОКРАТНОЙ ПЕНОЙ
Г. 1. Определяется расчетный объем V, м3, защищаемого помещения или объем локального пожаротушения. Расчетный объем помещения определяется произведением площади пола на высоту заполнения помещения пеной, за исключением величины объема сплошных (непроницаемых) строительных несгораемых элементов (колонны, балки, фундаменты и т. д. ). Г. 2. Выбираются тип и марка генератора высокократной пены и устанавливается его производительность по раствору пенообразователя q, дм3/мин. Г. 3. Определяется расчетное количество генераторов высокократной пены
где a - коэффициент разрушения пены;
K - кратность пены. Значение коэффициента a рассчитывается по формуле
где
Максимальное время заполнения пеной объема защищаемого помещения принимается не более 10 мин. Г. 4. Определяется производительность системы по раствору пенообразователя,
Г. 5. По технической документации устанавливается объемная концентрация пенообразователя в растворе c, %. Г. 6. Определяется расчетное количество пенообразователя, м3:
Приложение Д (обязательное)
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА МАССЫ ГАЗОВЫХ ОГНЕТУШАЩИХ ВЕЩЕСТВ
Д. 1. Нормативная объемная огнетушащая концентрация газообразного азота ( Плотность газа при P = 101, 3 кПа и T = 20 °C составляет 1, 17 кг/м3.
Таблица Д. 1
Д. 2. Нормативная объемная огнетушащая концентрация газообразного аргона (Ar) Плотность газа при P = 101, 3 кПа и T = 20 °C составляет 1, 66 кг/м3.
Таблица Д. 2
Д. 3. Нормативная объемная огнетушащая концентрация двуокиси углерода ( Плотность паров при P = 101, 3 кПа и T = 20 °C составляет 1, 88 кг/м3.
Таблица Д. 3
Д. 4. Нормативная объемная огнетушащая концентрация шестифтористой серы ( Плотность паров при P = 101, 3 кПа и T = 20 °C составляет 6, 474 кг/м3.
Таблица Д. 4
Д. 5. Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 23 ( Плотность паров при P = 101, 3 кПа и T = 20 °C составляет 2, 93 кг/м3.
Таблица Д. 5
Д. 6. Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 125 ( Плотность паров при P = 101, 3 кПа и T = 20 °C составляет 5, 208 кг/м3.
Таблица Д. 6
Д. 7. Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 218 ( Плотность паров при P = 101, 3 кПа и T = 20 °C составляет 7, 85 кг/м3.
Таблица Д. 7
Д. 8. Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 227еа ( Плотность паров при P = 101, 3 кПа и T = 20 °C составляет 7, 28 кг/м3.
Таблица Д. 8
Д. 9. Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 318 Ц ( Плотность паров при P = 101, 3 кПа и T = 20 °C составляет 8, 438 кг/м3.
Таблица Д. 9
Д. 10. Нормативная объемная огнетушащая концентрация газового состава " Инерген" (азот ( Плотность паров при P = 101, 3 кПа и T = 20 °C составляет 1, 42 кг/м3.
Таблица Д. 10
Примечание. Нормативную объемную огнетушащую концентрацию перечисленных выше газовых ОТВ для тушения пожара класса
Д. 11. Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона ТФМ-18И. Плотность паров при P = 101, 3 кПа и T = 20 °C составляет 3, 24 кг/м3.
Таблица Д. 11
(п. Д. 11 введен Изменением N 1, утв. Приказом МЧС РФ от 01. 06. 2011 N 274) Д. 12 Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона Плотность паров при P = 101, 3 кПа и T = 20 °C составляет 13, 6 кг/м3. УДК 614. 841. 3: 006. 354 ОКС 13. 220. 01 Ключевые слова: распространение пожара, объекты защиты, здания общественного назначения, производственные и складские здания, высотные объекты
Таблица Д. 12
(п. Д. 12 введен Изменением N 1, утв. Приказом МЧС РФ от 01. 06. 2011 N 274) Д. 13 Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона Плотность паров при P = 101, 3 кПа и T - 20 °C составляет 12, 3 кг/м3.
Таблица Д. 13
(п. Д. 13 введен Изменением N 1, утв. Приказом МЧС РФ от 01. 06. 2011 N 274) Д. 14 Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона Плотность паров при P = 101, 3 кПа и T = 20 °C составляет 8, 16 кг/м3.
Таблица Д. 14
(п. Д. 14 введен Изменением N 1, утв. Приказом МЧС РФ от 01. 06. 2011 N 274) Д. 15 Нормативная объемная огнетушащая концентрация газового состава " Аргонит" (азот Плотность паров при P - 101, 3 кПа и T - 20 °C составляет 1, 4 кг/м3.
Таблица Д. 15
Примечание. Нормативную объемную огнетушащую концентрацию перечисленных выше газовых ОТВ для тушения пожара класса А2 следует принимать равной нормативной объемной огнетушащей концентрации для тушения н-гептана.
(п. Д. 15 введен Изменением N 1, утв. Приказом МЧС РФ от 01. 06. 2011 N 274) Д. 16. Поправочный коэффициент, учитывающий высоту расположения защищаемого объекта относительно уровня моря
Таблица Д. 16
┌ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┬ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┐ │ Высота над уровнем моря, м │ Поправочный коэффициент K │ │ │ 3 │ ├ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┼ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┤ │ От 0 до 1000 │ 1, 000 │ ├ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┼ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┤ │ Более 1000 до 1500 │ 0, 885 │ ├ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┼ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ┤
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|