|
|||
МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ 4 страница
где q - расход газа, определяемый по технологическому регламенту в зависимости от давления в трубопроводе, его диаметра, температуры газовой среды и т.д., ; T - время, определяемое по В.1.3, с;
, (В.6)
где - максимальное давление в трубопроводе по технологическому регламенту, кПа; r - внутренний радиус трубопроводов, м; L - длина трубопроводов от аварийного аппарата до задвижек, м. В.1.5. Масса паров жидкости m, кг, поступивших в окружающее пространство при наличии нескольких источников испарения (поверхность разлитой жидкости, поверхность со свеженанесенным составом, открытые емкости и т.п.), определяется из выражения
, (В.7)
где - масса жидкости, испарившейся с поверхности разлива, кг; - масса жидкости, испарившейся с поверхностей открытых емкостей, кг; - масса жидкости, испарившейся с поверхностей, на которые нанесен применяемый состав, кг; - масса жидкости, испарившейся в окружающее пространство в случае ее перегрева, кг. При этом каждое из слагаемых ( ) в формуле (В.7) определяют из выражения
, (В.8)
где W - интенсивность испарения, ; - площадь испарения, м2, определяемая в соответствии с В.1.3 в зависимости от массы жидкости , вышедшей в окружающее пространство; T - продолжительность поступления паров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей в окружающее пространство согласно В.1.3, с. Величину определяют по формуле (при )
, (В.9)
где - масса вышедшей перегретой жидкости, кг; - удельная теплоемкость жидкости при температуре перегрева жидкости , ; - температура перегретой жидкости в соответствии с технологическим регламентом в технологическом аппарате или оборудовании, К; - нормальная температура кипения жидкости, К; - удельная теплота испарения жидкости при температуре перегрева жидкости , . Если аварийная ситуация связана с возможным поступлением жидкости в распыленном состоянии, то она должна быть учтена в формуле (В.7) введением дополнительного слагаемого, учитывающего общую массу поступившей жидкости от распыляющих устройств, исходя из продолжительности их работы. В.1.6. Масса вышедшей жидкости, кг, определяют в соответствии с В.1.3. В.1.7. Интенсивность испарения W определяется по справочным и экспериментальным данным. Для ненагретых выше расчетной температуры (окружающей среды) ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчитывать W по формуле
, (В.10)
где M - молярная масса, ; - давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости, определяемое по справочным данным, кПа. В.1.8. Масса паров жидкости, нагретой выше расчетной температуры, но не выше температуры кипения жидкости, определяется в соответствии с А.2.8 (Приложение А). В.1.9. Для сжиженных углеводородных газов (СУГ) при отсутствии данных допускается рассчитывать удельную массу испарившегося СУГ из пролива, , по формуле
, (В.11)
где M - молярная масса СУГ, ; - мольная теплота испарения СУГ при начальной температуре СУГ , ; - начальная температура материала, на поверхность которого разливается СУГ, К; - начальная температура СУГ, К; - коэффициент теплопроводности материала, на поверхность которого разливается СУГ, ; - коэффициент температуропроводности материала, на поверхность которого разливается СУГ, ; - теплоемкость материала, на поверхность которого разливается СУГ, ; - плотность материала, на поверхность которого разливается СУГ, ; t - текущее время, с, принимаемое равным времени полного испарения СУГ, но не более 3600 с; - число Рейнольдса; U - скорость воздушного потока, ; - характерный размер пролива СУГ, м; - кинематическая вязкость воздуха, ; - коэффициент теплопроводности воздуха, . Формула (В.11) справедлива для СУГ с температурой . При температуре СУГ дополнительно рассчитывается масса перегретых СУГ по формуле (В.9). В.2. Расчет горизонтальных размеров зон, ограничивающих газо- и паровоздушные смеси с концентрацией горючего выше НКПР, при аварийном поступлении горючих газов и паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей в открытое пространство В.2.1. Горизонтальные размеры зоны , м, ограничивающие область концентраций, превышающих нижний концентрационный предел распространения пламени ( ) по ГОСТ 12.1.044, вычисляют по формулам: - для горючих газов (ГГ):
; (В.12) (в ред. Изменения N 1, утв. Приказом МЧС РФ от 09.12.2010 N 643)
- для паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей (ЛВЖ):
, (В.13)
,
где - масса поступивших в открытое пространство ГГ при аварийной ситуации, кг; - плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном давлении, ; - нижний концентрационный предел распространения пламени ГГ или паров ЛВЖ, % (объемных); K - коэффициент, принимаемый равным K = T/3600 для ЛВЖ; - масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое пространство за время полного испарения, но не более 3600 с, кг; - плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре и атмосферном давлении, ; - давление насыщенных паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа; T - продолжительность поступления паров ЛВЖ в открытое пространство, с; M - молярная масса, ; - мольный объем, равный ; - расчетная температура, °C. В качестве расчетной температуры следует принимать максимально возможную температуру воздуха в соответствующей климатической зоне или максимальную возможную температуру воздуха по технологическому регламенту с учетом возможного повышения температуры в аварийной ситуации. Если такого значения расчетной температуры по каким-либо причинам определить не удается, допускается принимать ее равной 61 °C. В.2.2. За начало отсчета горизонтального размера зоны принимают внешние габаритные размеры аппаратов, установок, трубопроводов и т.п. Во всех случаях значение должно быть не менее 0,3 м для ГГ и ЛВЖ. В.3. Расчет избыточного давления и импульса волны давления при сгорании смесей горючих газов и паров с воздухом в открытом пространстве В.3.1. Исходя из рассматриваемого сценария аварии, определяют массу m, кг, горючих газов и (или) паров, вышедших в атмосферу из технологического аппарата в соответствии с В.1.3 - В.1.9. В.3.2. Избыточное давления , кПа, развиваемое при сгорании газопаровоздушных смесей, рассчитывают по формуле
, (В.14)
где - атмосферное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа); r - расстояние от геометрического центра газопаровоздушного облака, м; - приведенная масса газа или пара, кг, рассчитанная по формуле
, (В.15)
где - удельная теплота сгорания газа или пара, ; Z - коэффициент участия горючих газов и паров в горении, который допускается принимать равным 0,1; - константа, равная ; m - масса горючих газов и (или) паров, поступивших в результате аварии в окружающее пространство, кг. В.3.3. Импульс волны давления i, Па x с, рассчитывают по формуле
. (В.16)
В.4. Метод расчета критериев пожарной опасности для горючих пылей В.4.1. В качестве расчетного варианта аварии для определения критериев пожарной опасности для горючих пылей следует выбирать наиболее неблагоприятный вариант аварии или период нормальной работы аппаратов, при котором в горении пылевоздушной смеси участвует наибольшее количество веществ или материалов, наиболее опасных в отношении последствий такого горения. В.4.2. Количество поступивших веществ, которые могут образовывать горючие пылевоздушные смеси, определяют, исходя из предпосылки о том, что в момент расчетной аварии произошла плановая (ремонтные работы) или внезапная разгерметизация одного из технологических аппаратов, за которой последовал аварийный выброс в окружающее пространство находившейся в аппарате пыли. В.4.3. Расчетная масса пыли, поступившей в окружающее пространство при расчетной аварии, определяется по формуле
, (В.17)
где M - расчетная масса поступившей в окружающее пространство горючей пыли, кг; - расчетная масса взвихрившейся пыли, кг; - расчетная масса пыли, поступившей в результате аварийной ситуации, кг; - стехиометрическая концентрация горючей пыли в аэровзвеси, ; - расчетный объем пылевоздушного облака, образованного при аварийной ситуации, м3. В отсутствие возможности получения сведений для расчета допускается принимать
. (В.18)
В.4.4. определяют по формуле
, (В.19)
где - доля горючей пыли в общей массе отложений пыли; - доля отложенной вблизи аппарата пыли, способной перейти во взвешенное состояние в результате аварийной ситуации. В отсутствие экспериментальных данных о величине допускается принимать ; - масса отложившейся вблизи аппарата пыли к моменту аварии, кг. В.4.5. определяют по формуле
, (В.20)
где - масса горючей пыли, выбрасываемой в окружающее пространство при разгерметизации технологического аппарата, кг; при отсутствии ограничивающих выброс пыли инженерных устройств следует принимать, что в момент расчетной аварии происходит аварийный выброс в окружающее пространство всей находившейся в аппарате пыли; q - производительность, с которой продолжается поступление пылевидных веществ в аварийный аппарат по трубопроводам до момента их отключения, ; T - расчетное время отключения, с, определяемое в каждом конкретном случае, исходя из реальной обстановки. Следует принимать равным времени срабатывания системы автоматики, если вероятность ее отказа не превышает 0,000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов (но не более 120 с); 120 с, если вероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в год и не обеспечено резервирование ее элементов; 300 с при ручном отключении; - коэффициент пыления, представляющий отношение массы взвешенной в воздухе пыли ко всей массе пыли, поступившей из аппарата. В отсутствие экспериментальных данных о допускается принимать: 0,5 - для пылей с дисперсностью не менее 350 мкм; 1,0 - для пылей с дисперсностью менее 350 мкм. В.4.6. Исходя из рассматриваемого сценария аварии, определяют массу M, кг, горючей пыли, поступившей в результате аварии в окружающее пространство в соответствии с В.4.1 - В.4.5. В.4.7. Избыточное давление для горючих пылей рассчитывают в следующей последовательности: а) определяют приведенную массу горючей пыли , кг, по формуле:
, (В.21)
где M - масса горючей пыли, поступившей в результате аварии в окружающее пространство, кг; Z - коэффициент участия пыли в горении, значение которого допускается принимать равным 0,1. В отдельных обоснованных случаях величина Z может быть снижена, но не менее чем до 0,02; - теплота сгорания пыли, ; - константа, принимаемая равной ; б) вычисляют расчетное избыточное давление , кПа, по формуле:
, (В.22)
где - атмосферное давление, кПа; r - расстояние от центра пылевоздушного облака, м. Допускается отсчитывать величину r от геометрического центра технологической установки. В.4.8. Импульс волны давления i, Па x с, вычисляют по формуле:
. (В.23)
В.5. Метод расчета интенсивности теплового излучения В.5.1. Интенсивность теплового излучения рассчитывают для двух случаев пожара (или для того из них, который может быть реализован в данной технологической установке): - пожар проливов ЛВЖ, ГЖ, СУГ, СПГ (сжиженный природный газ) или горение твердых горючих материалов (включая горение пыли); - "огненный шар". Если возможна реализация обоих случаев, то при оценке значений критерия пожарной опасности учитывается наибольшая из двух величин интенсивности теплового излучения. В.5.2. Интенсивность теплового излучения q, , для пожара пролива жидкости или при горении твердых материалов рассчитывают по формуле
, (В.24)
где - среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени, ; - угловой коэффициент облученности; - коэффициент пропускания атмосферы. принимают на основе имеющихся экспериментальных данных. Для некоторых жидких углеводородных топлив указанные данные приведены в таблице В.1.
Таблица В.1
Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени в зависимости от диаметра очага и удельная массовая скорость выгорания для некоторых жидких углеводородов
┌────────────┬────────────────────────────────────────────┬───────────────┐ │ │ -2 │ │ │Углеводороды│ E , кВт x м │ M, │ │ │ f │ -2 -1 │ │ ├────────┬────────┬────────┬────────┬────────┤кг x м x с │ │ │d = 10 м│d = 20 м│d = 30 м│d = 40 м│d = 50 м│ │ ├────────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼───────────────┤ │СПГ (метан) │ 220 │ 180 │ 150 │ 130 │ 120 │ 0,08 │ ├────────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼───────────────┤ │СУГ (пропан-│ 80 │ 63 │ 50 │ 43 │ 40 │ 0,10 │ │бутан) │ │ │ │ │ │ │ ├────────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼───────────────┤ │Бензин │ 60 │ 47 │ 35 │ 28 │ 25 │ 0,06 │ ├────────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼───────────────┤ │Дизельное │ 40 │ 32 │ 25 │ 21 │ 18 │ 0,04 │ │топливо │ │ │ │ │ │ │ ├────────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼───────────────┤ │Нефть │ 25 │ 19 │ 15 │ 12 │ 10 │ 0,04 │ ├────────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴───────────────┤ │ Примечание. Для диаметров очагов менее 10 м или более 50 м следует│ │принимать E такой же, как и для очагов диаметром 10 м и 50 м│ │ f │ │соответственно. │ └─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
При отсутствии данных допускается принимать величину равной для СУГ, - для нефтепродуктов, - для твердых материалов. В.5.3. Рассчитывают эффективный диаметр пролива d, м, по формуле:
, (В.25)
где F - площадь пролива, м2. В.5.4. Вычисляют высоту пламени H, м, по формуле:
, (В.26)
|
|||
|