Продолжение таблицы 4.6.2.
| 3) Предел выносливости материала
червячного колеса, сответствующий
базовомучислу цикловперемены на-
пряжений для напряжений изгиба
|
sFlimb2
|
- длябронз:sFlimb2=0,25sт+0,08sв;
- длячугунов:sFlimb2=0,22sв,
где sв - по таблице А.81
|
|
МПа
|
| 4) Допускаемые напряжения при цикличе-
ском нагружении, не вызывающие уста-
лость материала червячного колеса:
- контактные
- изгиба
|
sHP2
sFP2
|
- для оловянных бронз:
sHР2= ZN2 ×Cv×sHlimb2 ,
где Cv по таблице А.82;
- для безоловянных бронз
и латуни:
sHP2=sHlimb2 –25× vS;
- для мягких серых чугунов:
sHP2=175 –35× vS
sFP2=sFlimb2 ×YN2
|
|
МПа
|
Продолжение таблицы 4.6.3.
| 10) Коэффициент радиуса скругления кром
ки производящей поверхности витков
исходного червяка
|
rk01*
|
0,2£rk01*£0,3
|
|
|
| 11) Коэффициент расчетной толщины витка, образующей боковые поверхности витков исходного производящего червяка
|
s1*
|
s1*=0,5×p
|
|
|
|
Расчет геометрических параметров передачи
|
| 12) Число витков червяка
| z1
| z1=1 (u³30); z1=2(14<u<30)
z1=4 (8<u<14)
|
|
|
| 13) Число зубьев колеса
| z¢2
| z¢2=z1×u
(z¢2 целое число)
|
|
|
| 14) Коэффициенты:
- динамической нагрузки
- точности
- неравномерности распределения нагрузки по длине контактных линий
- диаметра червяка
- сопряжения (для dw2)
- сопряжения (для aw2)
|
КHv
Кт
КHb
q
Кd
Кa
|
Таблица А.82
Таблица А.80
КHb=0,5×(К0Hb+1), где
К0Hb - по таблице А.83
14 ³q ³ (0,33× z¢2 );
Таблица А.84
Кd=630
Кa =610
|
|
|
| Вариант 1. При проектировочном расчете первым параметром определяется dw2
|
| 15) Диаметр делительной окружности чер-
вячного колеса
|
d¢2
| d¢2= 
|
|
мм
|
| 16) Модуль (ориентировочно)
| m¢
| m¢ =d¢2/z¢2;
|
| мм
|
| 17) Модуль делительный
| m
| Таблица А.85
|
| мм
|
| 18) Межосевое делительное расстояние
| a¢
| a¢=0,5×m×(q+z¢2)
|
| мм
|
| 19) Межосевое расстояние
| aw
| Таблица А.88
|
| мм
|
|
Расчет продолжить с п. 26
|
| Вариант 2. При проектировочном расчете первым параметром определяетсяaw
|
| 20) Межосевое расстояние
| a¢w
| a¢w ³ Кa ×( КHb×T2/sHP22)1/3
|
| мм
|
| 21) Межосевое расстояние
| aw
| Таблица А.88
|
| мм
|
| 22) Модуль (ориентировочно)
| m¢
| m¢=(1,4…1,7)×aw / z¢2
|
| мм
|
| 23) Модуль делительный
| m
| Таблица А.85
|
| мм
|
| 24) Коэффициент диаметра червяка (ориен
тировочно)
|
q¢
|
q¢=(2×aw/m)–z¢2, (qmin=0,212×z¢2)
|
|
|
| 25) Коэффициент диаметра червяка (уточ-
ненное значение)
|
q
|
Таблица А.84
|
|
|
|
Расчет продолжить с п. 26
|
|
Уточненный расчет передачи для вариантов 1 и 2
|
| 26) Коэффициенты смещения
исходного контура червяка
|
x
|
х=(aw /m) – 0,5×(q+z¢2)
|
|
|
| 27) Условие достаточности
|
| -1 £ х £ 1
|
|
|
| 28) Число зубьев колеса
| z2
| z2=(2×aw /m) –q –2×x
|
|
|
| 29) Угол подъема линии витка червяка на делительном цилиндре
|
g
|
tg g =(z1/q); Таблица А.87
|
|
град.
|
Продолжение таблицы 4.6.3.
| 30) Эквивалентное число зубьев
колеса червячного
|
zv2
| zv2=z2/cos3g
| | |
| 31) Передаточное число передачи
| uчп
| uчп=z2/z1
| | |
| 32) Делительные диаметры :
- ведущего звена (червяка)
- ведомого звена (колеса)
|
d1
d2
|
d1=q×m
d2=z2×m
|
|
мм
|
| 33) Начальные диаметры:
- ведущего звена (червяка)
- ведомого звена (колеса)
|
dw1
dw2
|
dw1=m×(q+2×x)
dw2= m×z2
|
|
мм
|
| 34) Диаметры окружности вершин:
- ведущего звена (червяка)
- ведомого звена (колеса)
| da1
da2
| da1=d1+2×ha*×m
da2=d2+2×m×(ha *+x)
|
|
мм
|
| 35) Диаметры впадин :
- ведущего звена (червяка)
- ведомого звена (колеса)
|
df1
df2
|
df1=d1–2×m×(ha*+c1*)
df2=d2–2×m×(ha*+c2* –x)
|
|
мм
|
| 36) Длина нарезанной части червяка
| b1
| Таблица А.89
|
| мм
|
| 37) Ширина венца колеса
| b2
| Таблица А.90
|
| мм
|
| 38) Наибольший диаметр колеса
| daМ2
| daМ2£ [da2 +6×m/(z1+2)]
|
| мм
|
| 39) Половина угла обхвата червяка колеcом
| d
| d=arcsin[b2/(da1 –0,5×m)]
|
| град.
|
| 40) Угол обхвата червяка колесом
| 2d
| 2d=(90°…120°)
|
| град.
|
| 41) Начальный угол подъема витков
| gw
| gw=arctg (z1×m/ dw1)
|
| град.
|
| 42) Основной угол подъема витков
| gb
| gb =arccos (cos an ×cosg)
|
| град.
|
