Электроснабжение цеха

1 Электроснабжение цеха

1.1 Выбор схемы электроснабжения объекта

Электричество прочно вошло в жизнь и быт и используется для работы оборудования предприятий бытового обслуживания и общественного питания: применение электроприборов культурного и хозяйственного назначения, использование электроэнергии для приготовления пищи, горячей воды, отопления зданий, функционирование предприятий сферы обслуживания населения – прачечные, коммунальные, торговые и общественные предприятия

Развитие белорусской экономики неразрывно связано с электрификацией всех отраслей человеческой деятельности. С увеличением производственного и жилищно-общественного строительства в городах возникает потребность в возведении дополнительных муниципальных электросетей и подстанций. При этом они должны проектироваться на основании все более жестких требований.

Электроснабжение предприятий и гражданских зданий изучается в качестве учебной дисциплины. Она раскрывает сущность выработки электроэнергии и ее передачи от источника энергии к пользователю, а также электроцепей электроэнергии и элементов, входящих в эти цепи.

Электроэнергия – двигатель технологий. С ее помощью приводятся в движение сотни миллионов станков и механизмов, освещаются комнаты и производственные цеха, реализуется автоматическое управление техническими процессами.

В зависимости от используемого вида первичной энергии все существующие станции разделяются на следующие основные группы: тепловые, гидравлические, атомные, ветряные, приливные и другие.

Совокупность электроприёмников производственных установок цеха, корпуса, предприятия, присоединённых с помощью электрических сетей к общему пункту электропитания, называется электропотребителем.

Совокупность электрических станций, линий электропередачи, подстанций тепловых сетей и приёмников, объеденных общим и непрерывным процессом выработки, преобразования, распределения тепловой и электрической энергии называется энергетической системой.

В современных условиях главными задачами специалистов осуществляющих проектирование и эксплуатацию современных систем энергоснабжения промышленных предприятий, является правильное определение электрических нагрузок, рациональная передача и распределение электроэнергии, обеспечение определенной степени надежности электроснабжения, экономия электроэнергии и других материальных ресурсов.

1.2 Расчёт электрических нагрузок цеха

Электрическая нагрузка – это значение мощности, потребляемой электроустановкой в установленный момент времени. Определение электрических нагрузок является первым этапом проектирования системы электроснабжения так как величина электрических нагрузок влияет на выбор элементов и технико-экономические показатели проектируемой системы электроснабжения.

Расчёт электрических нагрузок электроприёмников до 1 кВ производится для каждого узла питания, а также по цеху в целом.

Этот расчёт производится для определения нагрузки станков по всему цеху и на каждую шинную сборку или распределительный шкаф по отдельности. Рассчитаем ШР-1. Для этого необходимо рассчитать суммарную мощность каждой разновидности станка присоединённого к шине по формуле:

, (1.2.1)

где n – число станков, шт;

– единичная мощность станка, кВт.

Подставляем значения в формулу 3.2.1

Далее по типу станка определяем его коэффициент использования и коэффициент мощности

Находим коэффициент реактивной мощности по формуле

где tg – коэффициент реактивной мощности;

– коэффициент мощности.

Подставляем значения в формулу 3.2.2

Рассчитываем промежуточные коэффициенты для каждой разновидности станка

Определяем средневзвешенный коэффициент использования по формуле

где – средневзвешенный коэффициент использования.

Подставляем значения в формулу 3.2.3

Рассчитываем эффективное число электроприёмников по формуле

где – эффективное число электроприёмников.

Подставляем значения в формулу 3.2.4

В зависимости от коэффициента использования и эффективного числа электроприёмников определяем коэффициент расчётной нагрузки.

Так как и , то

Далее находим активную, реактивную и полную мощности проходящие через соединительную шину.

где – активная мощность, кВт;

– реактивная мощность, кВар;

– полная мощность, кВА.

Подставляем значения в формулы 1.2.5, 1.2.6, 1.2.7

Далее рассчитываем ток проходящий по шине по формуле

где – ток расчётный, А;

– номинальное подводимое напряжение, В.

Подставляем значения в формулу 3.2.8

По аналогии рассчитываем все остальные шинные сборки и распределительные шкафы и, взяв каждую шину и шкаф как отдельный электроприёмник, рассчитываем в общем нагрузку по цеху. Данные заносим в форму 636-92 (Приложение А).

1.3 Расчёт питающей и распределительной сети на стороне низкого напряжения

Распределительные шкафы и щиты служат для распределения электрической энергии от трансформатора к отдельным электроприёмникам. Они используются в тех случаях, когда необходимо подключить отдельные группы электроприёмников (до 8 единиц), находящиеся не в ряд или в помещениях малой площади. Для примера выберем шкаф для ШР-1. Выбираем их по условию

, (1.3.1)

250 А > А

И по количеству предохранителей и их номинальным токам. Для защиты используются два предохранителя с номинальным током 63 А. Выбираем шкаф ШР I-20. Выбранные шкафы заносим в таблицу 1.1.

Таблица 1.1 – Распределительные шкафы и щиты

Обозначение	, А	Рубиль-ники	Тип	Номиналь-ный ток, А.	Число групп и токи ап-ов

ШР-1	13,66	РБ 100	ШР I-20		5 × 63
ШР-2	30,82	РБ 100	ШР I-20		5 × 63
ШР-3	22,48	РБ 100	ШР I-20		5 × 63

Шинные сборки используются для подключение электроприёмников расположенных в ряд и в количестве больше восьми единиц. Рассчитаем ШС-1. Их выбирают по условию

, (1.3.2)

где – номинальный ток шинной сборки, А;

– расчетный ток шинной сборки, А.

100 А > 62,3 А

Выбираем для ШС-1 шинную сборку типа ШРА 4-100 с следующими показателями:

· Номинальный ток 100 А;

· Электродинамическая стойкость 7 кА;

· Степень защиты IP44;

Выбранные типы шинных сборок записываем в таблицу 1.2.

Таблица 1.2 – Шинные сборки

, А	62,3
Тип	ШРА 4
, А
Электродинамическая стойкость, кА
Степень защиты	IP44

Силовые ящики необходимы для подключения шинных к трансформатору. Рассчитаем ЯС-1 для шинной сборки ШС-1. Силовые ящики подбираются по условию

(1.3.3)

где – номинальный ток силового ящика, А;

– расчетный ток силового ящика, А;

100 А > 62,3 А

Выбираем для ШС-1 ящик типа ЯБПВУ-1м с предохранителем ПН2-100. Далее необходимо рассчитать плавкую вставку предохранителя. Для этого находим пиковый ток ШС-1 по формуле

где – максимальный пиковый ток самого мощного станка, А;

– расчётный ток шинной сборки, А;

– средневзвешенный коэффициент.

Подставляем значения в формулу 7.4

После рассчитываем ток плавкой вставки по формуле

Подставляем значения в формулу 1.3.5

Выбираем предохранитель с током плавкой вставки 63 А.

Таблица 1.3 – Силовые ящики

Наименование	ШС-1
, А	62,3
Тип	ЯБПВУ-1м
, А
, В
Электродинамическая стойкость, кА
Предохранитель	ПН2-100

Выбор аппаратов защиты для шкафов низкого напряжения

В дальнейшем подбираем автоматические выключатели на каждую ячейку шкафа для распределительных шкафов и шинных сборок по условиям их выбора. Рассчитаем на примере ШР1.

(1.3.6)

25 А > А

(1.3.7)

20 А > А

Кратность отсечки тока расцепителя рассчитывается по формуле

Принимаем по таблице стандартное значение кратности тока отсечки

К_отс.ст = 3

В этом случае ток срабатывания расцепителя определяется по формуле

Проверяем невозможность срабатывания автоматического выключателя при пуске станка по условию

А 29,6 А

Выбираем автоматический выключатель ВА 51-31 100/40. Выбранные выключатели представлены в таблице 1.4.

Таблица 1.4 – Автоматические выключатели для шкафов низкого напряжения

№ ЭП На плане	Данные ЭП		Данные АВ				Тип выключателя
№ ЭП На плане	I_{р ,}А	1.25I_пик,А	I_{ном АВ}, А	I_{ном расц}, А	K_{отс.расч.}	K_{отс.табл.}	Тип выключателя

ШР1	13,66	29,6			1,6		ВА 51-31

Выбор магнитного пускателя для ШР2.

Выбираем магнитный пускатель ПМЛ 320002. Выбранные пускатели представлены в таблице 1.5.

Таблица 1.5 – Магнитный пускатель для шкафов низкого напряжения

№ ЭП На плане	Данные ЭП	Данные магнитного пускателя	Тип пускателя
№ ЭП На плане	I_{р ,}А	I_{ном м.п},	Тип пускателя

ШР2	30,82		ПМЛ 320002

Выбор проводов и кабелей, питающих электрооборудование

Для запитывания электрооборудования цеха от трансформатора необходимо выбрать определённое сечение проводов и кабелей по нагреву. Для запитывания от трансформатора к ШР и ЯС используем кабели АВВГ по воздуху, для запитывания станков от ЯС и ШР – провода АПВ в трубах. Рассчитаем для примера кабель для ШР-1. Находим допустимый ток , А по формуле

где – расчётный допустимый ток провода или кабеля, А;

– температурный коэффициент.

Рассчитаем кабель для распределительного шкафа ШР-1. Подставляем значения в формулу 1.3.9

Для проверки сечения проводников используем следующие соотношения

, (3.3.10)

где - длительно допустимый ток проводника, А;

- кратность длительно допустимого тока проводника по отношению к току срабатывания защитного аппарата;

- номинальный ток расцепителя автоматического выключателя или плавкой вставки предохранителя, А.

Принимаем для проводников, защищенных автоматическими выключателями кратность длительно допустимого тока 1; для проводников, защищенных плавкими предохранителями – 3.

Подставляем значения в формулу 3.3.10

1 100 = 100 А < 110 A

Выбираем кабель АВВГ 5×50-0,66 с . По аналогии выбираем оставшиеся кабели и провода и заносим данные их в таблицу 3.5.

Таблица 3.5 – Кабели для питающей и распределительной сети

№ Cтанка	, А	, А	, А	Сечение и марка проводов и кабелей	, А
Для подключения от шин, шкафов и щитков
1,2,13	72,9			АПВ 5(1×35)-0,66
3-7, 19-25	23,65			АПВ 5(1×2,5)-0,66
8-12	90,7			АПВ 5(1×2,5)-0,66
	87,3			АПВ 5(1×16)-0,66
15-16	34,8			АПВ 5(1×2,5)-0,66
17-18	68,1			АПВ 5(1×2,5)-0,66
26-28	72,25			АПВ 5(1×2,5)-0,66
Для подключения от трансформатора
ШР1	13,66			АВВГ 5×50-0,66
ШР2	30,82	2,5	2,5	АВВГ 5×2,5-0,66
ШР3	22,5			АВВГ 5×2,5-0,66
ШС1	62,3			АВВГ 5×50-0,66
ЩО	39,9			АВВГ 5×25-0,66

3.4 Выбор числа и мощности трансформаторов

Трансформатором называется статический электромагнитный аппарат, предназначенный для преобразования системы переменного тока одних параметров в систему переменного тока с другими параметрами. Известно, что передача электроэнергии на дальние расстояния осуществляется на высоком напряжении (220, 400, 500 кВ и более), благодаря чему значительно уменьшаются потери энергии в линии. Получить такое высокое напряжение непосредственно в генераторе невозможно, поэтому в начале линии электропередачи устанавливают повышающие трансформаторы, а в конце линии устанавливают понижающие трансформаторы.

Выбор количества трансформаторов выполняется по:

1. Категории потребителя;

2. Экономической целесообразности;

3. Рассчитанной нагрузке

Выбор мощности трансформатора осуществляется по:

1. Нагрузке;

2. Росту и модернизации;

3. Нагрузочной возможности трансформатора;

4. По удельной плотности нагрузки;

Так как у цеха вторая категория надёжности электроснабжения, то необходимо использовать два независимых трансформатора и коэффициент загрузки трансформатора принимаем 0,9. Рассчитываем номинальную нагрузку трансформатора по формуле

где – номинальная нагрузка трансформатора, кВА;

– коэффициент загрузки; [1]

– количество трансформаторов, шт.

Добавляем к общей нагрузке мощности щитка освещения

Подставляем значения в формулу 3.4.1

Выбираем по номинальной нагрузке два трансформатора чтобы их суммарная мощность удовлетворяла нужды цеха, а их характеристики представлены в таблице 3.6. [9]

Таблица 3.6 – Технические характеристики трансформаторов

Тип	, кВА	Потери ХХ, кВт	Потери КЗ, кВт		%
ТМГ-160/10		0,38	2,6	4,5	2,0

3.5 Выбор типа и мощности компенсирующего устройства

Компенсация реактивной мощности – снижение реактивной мощности, циркулирующей между источником тока и потребителем, а следовательно и снижение тока в генераторе и сетях. Для компенсации реактивной мощности используют батареи конденсаторов и синхронные машины,

Батареи конденсаторов (БК) — это специальные емкостные КУ, предназначенные для выработки реактивной мощности. Экономически целесообразнее компенсировать реактивную мощность непосредственно у потребителя.

Для расчёта компенсации реактивной мощности надо узнать какую реактивную мощность может пропустить трансформатор по формуле

где – реактивная мощность конденсаторных батарей, кВар;

– коэффициент реактивной мощности до установки конденсаторной батареи;

– коэффициент реактивной мощности после установки конденсаторной батареи.

Коэффициент реактивной мощности до и после конденсаторной батареи установки можно определить по формуле

Подставляем значения в формулу 3.5.2

Подставляем значения в формулу 3.5.1

Так как реактивная мощность компенсирующих устройств получилась положительной, то значит применяем конденсаторную батарею УКБН-0,38-100-50 на 100 кВар.

3.6 Выбор конструкции цеховой трансформаторной подстанции

Трансформаторная подстанция — электроустановка, предназначенная для приема, преобразования напряжения в сети переменного тока и распределения электроэнергии в системах электроснабжения потребителей сельских, поселковых, городских, промышленных объектов. Комплектные трансформаторные подстанции изготовляют, как правило, на заводах и доставляют на место установки в полностью собранном виде или же отдельными блоками.

В инструментальном цеху цеховая комплектная трансформаторная подстанция располагается в отдельном помещении внутри производственного здания. В ней установлены да масляных трансформатора по 160 кBА каждый.

На ввод к трансформаторной подстанции подведен кабель 10 кВ

Кабели, питающие цеховые трансформаторы, проверяются по нагреву максимальным расчетным током, который определяется по выражению

Подставляем значения в формулу 3.6.1

Для выбора кабеля необходимо, чтобы длительный допустимый ток кабеля, указанный в справочных таблицах, с учетом конкретных условий прокладки был не менее максимального расчетного тока.

где , , - коэффициенты, соответственно учитывающие фактическую температуру окружающей среды, число работающих кабелей, проложенных в одной траншее, фактическое удельное тепловое сопротивление земли.

Значение коэффициентов принимаем =1,06; =1; =1.[6]

Также необходимо при выборе кабеля на 10 кВ рассматривать экономическую плотность тока через формулу

где S – минимальное сечение кабеля, мм;

- нормированное значение экономической плотности тока, А/мм². Принимаем = 1,4 [6]

Подставляем значение в формулу 3.6.3

Выбираем кабель АСБ 3х16 - 10кВ с номинальным током кабеля 74 А.

Для выбора высоковольтных аппаратов требуется произвести расчет токов короткого замыкания.

Расчетным видом КЗ является трехфазное, т. к. при нем обычно получаются большие значения сверхпереходного и ударного токов, чем при двухфазном и однофазном.

Для вычисления токов КЗ составляется расчетная схема, включая все элементы, по которым протекают токи к выбранным расчетным точкам. Схема питания приведена на рисунке 1.

Рисунок 1 - Схема питания предприятия

Составляем схему замещения заменяя каждый элемент сети на его сопротивления. Схема замещения приведена на рисунке 2.

Рисунок 2 - Схема замещения

Основные параметры схемы питания приведены в таблице 3.7.

Таблица 3.7 – Исходные данные для расчетов токов короткого замыкания

S_номс,МВА	Х_с*	L_вл,км	L_кл,км	S_нт, МВА	U_к,%	U_н_1, кВ	U_н_2, кВ	S_тп, МВА	U_к,%
	0,5							2х0,016	4,5

Расчёт производим в относительных единицах, задаёмся базисной мощностью S_б = 1000 МВА, и базисным напряжением U_б = 10,5 кВ.

Сопротивление энергосистемы х₁, определяется по формуле

х₁= x_с*∙ ( S_б / S_н.с), (3.6.4)

где x_с*– сверхпереходное сопротивление;

S_б – базисное значение мощности, МВА;

S_н.с – номинальная мощность энергосистемы, МВА.

х₁= 0,5 ∙ (1000/ 250) = 2

Сопротивление воздушной линии х_2, определяется по формуле

х₂= х₀∙l ∙ ( S_б / U²_ср ), (3.6.5)

где х₀– индуктивное сопротивление воздушной линии, Ом/км;

U_ср– среднее напряжение линии, кВ.

Принимаем х₀ = 0,417 Ом/км; [6]

х₂= 0,417 ∙6 ∙ (1000 / 115²)=0,189

Сопротивление трансформаторов х₃, х₄, определяется по формуле

х₃ = х₄= (U_к% / 100) ∙ ( S_б / S_нт) , (3.6.6)

где U_к – напряжение короткого замыкания трансформатора, %;

S_нт – номинальная мощность трансформатора, МВ∙А.

S_б– базисное значение мощности.

х₃ = х₄= (11 / 100) ∙ (1000 / 100) = 1,1

Индуктивное сопротивление кабельной линии х₅определяется по формуле

х₅= х₀∙ l ∙ ( S_б / U²_ср ), (3.6.7)

где х₀ – индуктивное сопротивление кабельной линии, Ом/км. Принимаем х₀ = 0,113 Ом/км; [6]

l– длина линии, км;

U_ср– среднее напряжение линии, кВ.

х₅= 0,113 ∙2 ∙ (1000/ 10,5²) = 2,05

Активное сопротивление кабельной линии R₁определяется по формуле

R₁= r₀∙ l ∙ ( S_б / U²_ср ) , (3.6.8)

где r₀– активное сопротивление кабельной линии, принимаем r₀ = 1,95 Ом/км; [6]

l– длина линии, км.

r₁= 1.95 ∙ 2 ∙ ( 1000/ 10,5² ) = 35,4

Результирующее индуктивное и активное сопротивления определяется в зависимости от типа присоединения – последовательно или параллельно.

Определяем результирующее индуктивное сопротивление для точки К1

Х_рез= х₁+х₂ + х₃/2 + х₅= 2 + 0,189 + 1,1/2 + 2,05 = 4,79

Определяем результирующее активное сопротивление

R_рез= r₁= 35,4

Полное результирующее сопротивление определяется по формуле

Z_рез= , (3.6.9)

где Х_рез – результирующее индуктивное сопротивление;

R_рез – результирующее активное сопротивление.

Z_рез= = 35,7

Базисный ток определяется по формуле

Подставляем значения в формулу 3.6.10

Ток короткого замыкания I_к, А определяется по формуле

Подставляем значения в формулу 3.6.11

I_к= I_по= 57,8 / 35,7 = 1,62 кА

Для расчета ударного тока изначально находим ударный коэффициент К_у по формуле

где Т_а– постоянная времени затухания апериодического тока, с. Принимаем Т_а = 0,01 с [6]

Подставляем значения в формулу 3.6.12

Далее находим ударный ток по формуле

Подставляем значения в формулу 3.6.13

Проверяем кабель по нагреву током КЗ. Находим тепловой импульс от тока КЗ, кА² с по формуле

где t_отк– время отключения короткого замыкания, с. Принимаем t_отк =0,6 с; [6]

T_a – постоянная затухания апериодической составляющей, с. Принимаем T_a = 0,01 с.[6]

Далее находим расчётное сечение кабеля по формуле

где В_к– тепловой импульс тока короткого замыкания, А²∙с;

С – коэффициент, зависящий от допустимой температуры при коротком замыкании и материала проводника. Принимаем С = 100. [6]

Кабель проходит по нагреву током КЗ.

Выбор высоковольтной аппаратуры и шины 10 кВ

Шина - проводник с низким сопротивлением. В высоковольтных установках шинами, как правило, соединяют друг с другом высоковольтные устройства в тех местах, где требуется низкое активное и реактивное сопротивление; это позволяет существенно сократить площадь установки, расход материала и трудозатраты. В открытых установках — электрических подстанциях и высоковольтных распределительных устройствах — шины могут эксплуатироваться на открытом воздухе без защитных кожухов. Жёсткие шины изготавливают из меди, стали или алюминия, в форме пластин (полосок), прутков и профилей трубчатого, прямоугольного или иного сечения. Шины могут выпускаться оголёнными или в защитной оболочке.

Выбор высоковольтной шины производится исходя из условия

I_р≤ I_доп. , (3.6.16)

где I_р– расчетный ток, А;

I_доп.– значение длительно допустимой токовой нагрузки шины, А.

Выбираем алюминиевую шину 3х25 мм, из алюминия марки АДО,

σ_доп= 82 МПа.[9] Шина расположена плашмя. Номинальный ток шины 265 А

Проверяем соответствие условию 3.6.16

11,56 А ≤ 265 А

Выбранную шину необходимо проверить на электродинамическую и термическую стойкость.

Момент сопротивления сечения шины, при шине, лежащей «плашмя» определяется по формуле.

w = ( b∙h²) / 6, (3.6.17)

где b и h – размеры поперечного сечения шины, см.

w = (0,3 ∙ 2,5²) / 6 = 0,31 см³;

Максимальное усилие на шинную конструкцию определяется по формуле

F = ∙ l/a ∙ ² ∙ 10^-1 , (3.6.18)

где a – расстояние между фазами, м. Принимаем а = 0,5 м; [6]

- ударный ток короткого замыкания, кА;

l – расстояние между изоляторами шинной конструкции, м. Принимаем l= 1,2 м. [6]

F = ∙ (1,2/0,4) ∙ 3,2² ∙ 0,1 = 5,32 Н

Изгибающий момент М, Н∙м, определяется по формуле

М =(F ∙ l)/10, (3.6.19)

где F – максимальное усилие на шинную конструкцию, Н.

М = (5,32 ∙1,2) /10 = 0,64 Н

Расчетное механическое напряжение в материале определяется по формуле

σ_расч= М / w (3.6.20)

σ_расч= 0,64 / 0,31 = 2,06 МПа

Проверка на электродинамическую стойкость производится по условию

σ_расч≤ σ_доп

2,06 МПа ≤ 82 МПа

Согласно условию шина электродинамически стойка.

Тепловой импульс тока короткого замыкания В_к, А²∙с, определяется по формуле

В_к= I²_по ∙ (t_отк+T_a),

В_к= 1,62²∙ (0,6 +0,01) = 1,6 кА²∙с

Минимально допустимое сечение по нагреву определяется по формуле

f_мин= , (3.6.21)

f_мин= = 12,65 мм²

Сечение шины f_ш, мм², определяется по формуле

f_ш= b ∙ h (3.6.22)

f_ш= 3 ∙ 25 =75 мм²

Проверка на термическую стойкость производится по условию

f_мин< f_ш

12,65 мм²< 60 мм²

Шина термически стойкая.

Выбор высоковольтного выключателя показываем в виде таблицы 3.8

Таблица 3.8 – Выбор высоковольтного выключателя

Параметры	Каталожная величина	Расчетная величина	Условия выбора
Номинальное напряжение, кВ	U_ном =10	U_р=10	U_ном ≥ U_р 10=10
Продолжение таблицы 3.8
Параметры	Каталожная величина	Расчетная величина	Условия выбора
Номинальный ток, А	I_ном =630	I_р =9,24	I_ном ≥ I_р 630 > 9,24
Номинальный ток отключения, кА	I_{ном откл}=12,5	I_по = 1,62	I_{ном откл} ≥ I_по 12,5 > 1,62
Динамическая стойкость, кА	i_д=32	i_у = 3,2	i_д ≥ i_у 32 > 3,2
Термическая стойкость, кА²∙с	I_t²∙ t = 12,5²∙0,3=46,88	В_к=1,6	I_t²∙ t ≥ В_к 46,87 > 1,6

Выбираем вакуумный выключатель по справочным данным BB/TEL-10 630/12,5

Выбор разъединителя показываем в виде таблицы 3.9

Таблица 3.9– Выбор разъединителя

Параметры	Каталожная величина	Расчетная величина	Условия выбора
Номинальное напряжение, кВ	U_ном=10	U_р=10	U_ном ≥ U_р 10 = 10
Номинальный длительный ток, А	I_ном =400	I_р =9,24	I_ном ≥ I_р 400 > 9,24
Динамическая стойкость, кА	i_д=41	i_у = 3,2	i_д ≥ i_у 41>3,2
Термическая стойкость, кА²∙с	I_t²∙ t = 16²∙0,3=76,8	В_к=1,6	I_t²∙ t ≥ В_к 76,8 > 1,6

Выбираем разъединитель марки РВ-10/400

Выбор трансформатора тока показываем в виде таблицы 3.10

Таблица 3.10 – Выбор трансформатора тока

Параметры	Каталожная величина	Расчетная величина	Условия выбора
Номинальное напряжение, кВ	U_ном=10	U_р=10	U_ном ≥ U_р 10 = 10
Номинальный длительный ток, А	I_ном =75	I_р =9,24	I_ном ≥ I_р 75 > 9,24
Динамическая стойкость, кА	∙ К_д∙I_н= = ∙ 150∙0,075=15,9	i_у = 3,2	∙ К_д∙I_н≥ i_у >3,2
Термическая стойкость, кА²∙с	(к_т∙ I_ном)²∙t = =(10 ∙0,075)²∙3=1,68	В_к=1,6	(к_т∙ I_ном)²∙t ≥ В_к 1,68>1,6

Выбираем трансформатор тока ТВЛМ-10-0,5/10Р-10/15-75/5.

Выбор высоковольтного выключателя показываем в виде таблицы 3.11

Таблица 3.11 – Выбор трансформатора напряжения

Параметры	Каталожная величина	Расчетная величина	Условия выбора
Номинальное напряжение, кВ	U_ном=10	U_р=10	U_ном ≥ U_р 10 = 10
Подключенная нагрузка, В∙А	S_2номпр=630	S_2пр