![]()
|
|||||||
Падение давления в трубном пространстве. ⇐ ПредыдущаяСтр 2 из 2 Падение давления в трубном пространстве.
∆ртр=
Т.к. Re1>2300, то коэффициент гидравлического сопротивления Отсюда:
∆ртр=
Падение давления в межтрубном пространстве. ∆рмтр = ∆рп+∆рвп+∆рвк+∆рвм+∆рнив+∆руск;
Падение давления нефти при поперечном омывании пучка труб между перегородками:
∆рп= ∆рпо(Nпер-1)х1х2, где ∆рпо – падение давления нефти при обтекании идеального пучка труб поперечным потоком расчитывается: ∆рпо= b= где b, b1, b2, b3, b4 – коэффициенты, зависящие от расположения труб в пучке и от чисел Рейнольдса: b1=4,57; b2= -0,476; b3=7,0; b4= 0,5 (I- 41) b= Zn – число труб, омываемых поперечным потоком нефти: Zn= 20; (I- приложение 2) t – шаг труб: t= 26; (I- приложение 2) Nпер – число сегментных перегородок: Nпер= 10 (I- приложение 2)
∆рпо= Затем для подсчёта ∆рп необходимо подсчитать: x1 – поправочный коэффициент, учитывающий влияние на падение давления нефти
x1=
где p1= -0,15(r2+1)+0,8=0,62 r1= 0,186; r2= 0,189 (I- приложение 2)
x2 – поправочный коэффициент, учитывающий байпасные потоки x2= r3= 0,06; r4=0; (I- приложение 2) ∆рп= ∆рпо(Nпер-1)х1х2=0,01 (10-1)0,57•0,8=0,04 Падение давления в окнах сегментных перегородок: ∆pвп= (2+0,6Zвп) где Zвп – число рядов в вырезе перегородок: Zвп=7 (I-приложение 2) Nпер - число сегментных перегородок: Nпер=10 (I- приложение 2) ∆pвп= (2+0,6Zвп)
Падение давления нефти во входной и выходной секциях: ∆рв.к= ZIn-числорядов труб, пересекаемых перегородкой; ZIn=Zn+Zв.п=20+7=27.
lI- шаг перегородок: lвх, lвых- расстояние от трубных решёток до ближайших перегородок; При lI=lвх=lвых х3=2 (I-42). ∆рв.к= =
Падение давления нефти, обусловленное местными сопротивлениями на входе и на выходе: ∆рв.м= ξвх, ξвых- коэффициенты местных сопротивлений на входе и на выходе из межтрубного пространства : ξвх=1,5; ξвых=1,0 (I-43) ∆рв.м=
Падение давление нефти, обусловленное изменением центра тяжести потока:
∆рнив= g- ускорение свободного падения; l1- расстояние между входным и выходным штуцерами. ∆рнив=0 так как у нас горизонтальный теплообменник.
Падение давления, вызванное ускорением потока: ∆руск=
ρн1, ρн2 – плотность нефти на входе и на выходе: ρн1=865 кг/м3 ρн2=822 кг/м3 (III-31) U=194 кг/м2с
∆руск= В итоге: ∆рмтр= ∆рп+∆рвп+∆рвк+∆рвм+∆руск=0,04+794+0,02+56,2+2,3=852,5 Па Мощности, необходимые для перекачки теплоносителей через трубное и межтрубное пространство соответственно:
13. Графическая часть проекта (схема ТА, температурная диаграмма теплоносителей).
1 - Распределительная камера. 2 - Разделительная перегородка. 3 – Отбойник. 4 – Кожух. 5 – Трубный пучок. 6 – Температурный компенсатор. 7 – Сегментные перегородки. 8 – Дистанционные трубки. 9 – Трубные решетки. 10 – Задняя крышка. 11 – Штуцеры для входа и выхода из межтрубного пространства. 12 – Опоры.13 – Штуцеры для входа и выхода из трубного пространства
14.Список литературы
I – А.Ф.Калинин “Расчет и выбор конструкции кожухотрубного теплообменного аппарата” II – Б.А. Романов “Тепловой и гидравлический расчет теплообменных аппаратов” III – С.М. Купцов,К.Х. Шотиди “Домашние задания по теплопередаче”
|
|||||||
|