МОЩНОСТЬ ОСТАТОЧНОГО ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ

Раздел 2.

ХАРАКТЕРИСТИКИ РЕАКТОРА ВО ВРЕМЯ БОРНОЙ КАМПАНИИ содержит:

- кривые интегральной эффективности рабочей (10-й) группы ОР СУЗ на номинальной мощности реактора (рис.3) и в пусковом режиме (рис.4);

- графики изменения дифференциальной эффективности борной кислоты в зависимости от уровня мощности и момента кампании для стационарно отравленного ксеноном реактора (рис.5);

- графики изменений температурного коэффициента реактивности теплоносителя (a_т, рис.6) и мощностного коэффициента реактивности (a_N, рис.7) в процессе кампании топливной загрузки;

- кривые стационарных отравлений реактора ксеноном (рис.8) для некоторых моментов кампании;

- кривые выхода реактора на стационарное отравление в первые 2 суток работы первоначально разотравленного ксеноном реактора на различных уровнях мощности – для начала кампании (рис.9) и для конца кампании (рис.10);

- кривые переотравления реактора ¹³⁵Хе после его нагружения с различных уровней мощности до полной – для начала (рис.11) и конца (рис.12) кампании;

- кривые переотравления реактора ¹³⁵Хе после разгрузки его с полной мощности до некоторых парциальных уровней – для начала (рис.13) и конца (рис.14) кампании;

- кривые переотравления ксеноном реактора после его останова с различных уровней мощности - для начала (рис.15) и конца (рис.16) кампании;

- кривые изменений концентрации борной кислоты в теплоносителе 1-го контура при подпитке постоянными расходами дистиллята (рис.17) и раствора борного концентрата (рис.18);

- кривые величин добавок концентрации борной кислоты, обеспечивающих после останова со 100%-ной мощности нормативное (с точки зрения ядерной безопасности) значение подкритичности реактора (рис.19);

- кривые для определения предельной (с точки зрения ядерной безопасности) величины расхода подпитки первого контура дистиллятом при пуске реактора (рис.20, 21, 22).

Рис.3. Интегральная эффективность регулирующей (10-й) группы ОР СУЗ при работе в номинальном режиме (N = 3000 МВт, р = 160 кгс/см², ).

Рис.4. Интегральная эффективность регулирующей (10-й) группы ОР СУЗ

в пусковом состоянии (МКУМ, р = 160 кгс/см², ).

Рис.5 - Дифференциальная эффективность борной кислоты в реакторе,

стационарно отравленном ксеноном на мощностях, указанных на графике.

(Верхняя кривая соответствует МКУМ реактора при и r_Хе = 0 ).

Рис. 6 – Температурный коэффициент реактивности теплоносителя

в процессе кампании топливной загрузки при работе реактора на

номинальных параметрах (р_т = 160 кг/см²; ).

Рис.7 – Изменение величины мощностного коэффициента реактивности

в процессе кампании топливной загрузки при работе реактора на

номинальных параметрах (р_т = 160 кг/см²; ).

Рис. 8 - Кривые стационарных отравлений реактора ксеноном на

указанных уровнях мощности в некоторые моменты кампании.

Рис. 9 - Рост отравления ксеноном при работе изначально разотравленного

реактора первые 50 час на указанных стационарных уровнях мощности в

начале кампании.

Рис.10 - Рост отравления ксеноном при работе изначально разотравленного

реактора первые 50 час на указанных стационарных уровнях мощности в

конце борной кампании.

Рис.11 Переотравление реактора ксеноном после его перехода с указанного уровня стационарной мощности на полную мощность в начале кампании.

Рис.12. Переотравление реактора ксеноном после его перехода с указанного уровня стационарной мощности на полную мощность в конце кампании.

Рис.13. «Йодные ямы» после разгрузки реактора с полной мощности до уровня, указанного на графике, в начале кампании.

Рис.14. «Йодные ямы» после разгрузки реактора с полной мощности до уровня, указанного на графике, в конце кампании.

Рис.15. «Йодные ямы» после останова реактора с уровня мощности, указанного на графике, в начале кампании.

Рис.16. «Йодные ямы» после останова реактора с уровня мощности, указанного на графике, в конце кампании.

Рис.17. Снижение концентрации борной кислоты в теплоносителе 1 контура при подпитке его дистиллятом с указанными постоянными расходами.

Рис.18. Рост концентрации борной кислоты в 1 контуре при указанных постоянных расходах подпитки его концентрированным (40 г/кг) раствором.

Рис.19. Добавка концентрации Н₃ВО₃, обеспечивающая после сброса АЗ

со 100%-ной мощности подкритичность реактора величиной 2% ( = 279^оС).

Рис.20. Допустимые темпы ввода положительной реактивности при пуске реактора на МКУМ (Н_п – пусковое положение 10-й группы ОР СУЗ).

Рис.21. Темпы снижения концентрации борной кислоты в теплоносителе

1-го контура при пуске, соответствующие различным темпам ввода

положительной реактивности в указанные моменты кампании.

Рис.22. Величина расхода подпитки первого контура дистиллятом, обеспечивающая заданный темп снижения концентрации борной кислоты в теплоносителе во время пуска при различных значениях её пусковой концентрации.

Раздел 3

МОЩНОСТЬ ОСТАТОЧНОГО ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ

⇐ Предыдущая 1 2 345 Следующая ⇒