![]()
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Расчетно-технологическая часть 5 страницаВыбор изоляторов 10 кВ. Приведем основные критерии выбора изоляторов 10 кВ: - по номинальному напряжению: UН ≥ UУСТ. - по допустимой нагрузке: Fдоп ≥ Fрасч Расчетная нагрузка на изолятор определяется по формуле
где Коэффициент на высоту шин определяется по формуле
где Выбираю изоляторы ИОЭЛ 10-8-098-00. Fдоп = 1,764 кН; UН =10кВ; Низ = 120 мм. Проводим расчет по формуле (2.50)
Расчетная нагрузка на изолятор, по формуле (2.49)
Fдоп =1,764 кН >Fрасч=0,538 кН Выбор трансформаторов тока. На отходящих фидерах ЗРУ 10 кВ устанавливаем трансформаторы тока ТПЛК10 - 30…200/5 – 0,5. На вводах ЗРУ 10 кВ и секционной перемычке устанавливаем трансформаторы тока ТПЛК10 - 600/5 – 0,5 /РУ3. На ОРУ 110 кВ устанавливаем трансформаторы тока ТФНД-110 – 100/5-0,5. Выбираю контрольные кабели марки КВВГ с жилами 2,5 мм 2. Проведем проверку трансформаторов тока по местам их установки. - Шинные и секционный выключатели: Динамическая стойкость: iдин. =74,5 кА >iУД =9,6 кА Термическая стойкость: IТ2.tТ =2900кА 2/с > ВК =5,17 кА2/с - Отходящие линии: Динамическая стойкость : iдин. =74,5 кА >iУД = 9,6 кА Термическая стойкость: IТ2.tТ =2900кА 2/с > ВК = 5,17 кА2/с - Высшая сторона трансформатора ГПП Динамическая стойкость: iдин. =42 кА >iУД =11,507 кА Термическая стойкость: IТ2.tТ =3600 кА 2/с > ВК =7,57 кА2/с Выбранные трансформаторы тока проходят проверку по допустимым параметрам. Выбор трансформаторов напряжения. Выбираю трансформаторы напряжения марки НАМИ – 10 – 200. Расчет нагрузки трансформаторов напряжения сведен в таблице 2.18.
Таблица 2.18 – Значения к нагрузке трансформаторов напряжения
Sном.= 200 ВА. > Sприб.= 106,7 ВА. Трансформатор напряжения обеспечивает класс точности 0,5. Выбор ячеек КРУ. В нормальном режиме максимальный рабочий ток на вводе ЗРУ 10 кВ равен, по формуле (2.28):
В режиме аварийной нагрузки максимальный рабочий ток на вводе ЗРУ 10 кВ равен, по формуле (2.28):
Выбираем современное оборудование КРУ серии «КРУ-ЧЭАЗ-70/10» на номинальный ток 630 А, производства АО «Чебоксарский электроаппаратный завод». Выбор трансформаторов собственных нужд. Принимаем к установке два ТСН [17]. Нагрузки СН ГПП приведены в таблице 2.19.
Таблица 2.19 – Значения к нагрузки собственных нужд ГПП
Суммарная активная нагрузка СН, с учетом числа каждого типа потребителей:
Суммарная полная нагрузка СН рассчитывается по формуле
С учётом параллельной работы, мощность ТСН рассчитывается по формуле:
Выбираем трансформаторы ТМГ12–100/10. В данном пункте выбрано и проверено по допустимым параметрам электрооборудование ГПП. Далее, для обеспечения защиты силовых трансформаторов и другого электрооборудования ГПП необходимо выбрать современные микропроцессорные терминалы релейной защиты и автоматики (РЗА), рассчитать уставки предусмотренных видов РЗА.
2.10 Релейная защита и автоматика Для защиты силовых трансформаторов ГПП выбираем терминалы Сириус-Т. Для защиты блоков КЛ 10 кВ-трансформатор цеховой ТП выбираем терминалы Сириус-2-Л. Схема релейной защиты силовых трансформаторов ГПП на терминале Сириус-Т показана на рисунке 2.4.
Рисунок 2.4 – Схема релейной защиты силовых трансформаторов ГПП
Схема релейной защиты блоков КЛ 10 кВ-трансформатор цеховой ТП на терминале Сириус-2-Л показана на рисунке 2.5.
Рисунок 2.5 – Схема релейной защиты блоков КЛ 10 кВ-трансформатор цеховой ТП
Релейная защита силовых трансформаторов ГПП. Расчет уставок дифференциальной защиты. - Определение пригодности установленных трансформаторов тока (ТТ). - Проверка трансформаторов тока по выравниванию вторичных токов:
где Трансформаторы ТДН-10000/110. Номинальный ток трансформатора IBH=52,488 A Для ТТ со стороны 110 кВ, проведем расчет по формуле (2.53)
Номинальный ток трансформатора Iнн=577,367 A Для ТТ со стороны 10 кВ, проведем расчет по формуле (2.53)
Условие выполняется. - По условию отстройки от броска тока намагничивания Сопротивление трансформатора при полном насыщении определяется по формуле
Базисное сопротивление определяется по формуле
Сопротивление ВЛ 110 кВ, пренебрегая активным сопротивлением, определяется по формуле
где
Сопротивление линии, приведенное к базисным условиям, будет равно
Сопротивление контура включения определяется по формуле
где
Или в именованных единицах
Амплитудное значение броска тока намагничивания определяется по формуле
где А – смещение оси синусоиды потокосцепления, принимается равным 0,39 [1].
Кратность тока по отношению к номинальному току ТТ:
где
Предельная кратность ТТ со стороны 110 кВ: К10≥20 [1]. Сопротивление нагрузки ТТ рассчитывается по формуле
где
Сопротивление контрольного кабеля определяется по формуле
где
Сопротивление нагрузки ТТ, по формуле (2.60)
Для ТТ типа ТФНД-110 для - Отстройка от переходных режимов Предельная кратность для ТТ рассчитывается по формулам
Условию отстройки от переходных режимов выполняется. - Проверка возможности использования самоадаптирующегося торможения. Самоадаптирующееся торможение обеспечивается при условии, что амплитудное значение броска тока намагничивания не превышает 8-кратного первичного тока обмотки ВН трансформатора. В данном случае
Таким образом, используется традиционное торможение. - Минимальный ток срабатывания рассчитывается по формуле
где
Принимаем к установке - Крутизна первого наклонного участка тормозной характеристики определяется по формуле
Принимаем 5) Точка изменения крутизны тормозной характеристики определяется по формуле
где
Наименьшее значение броска тока намагничивания:
где
Проведем расчет по формуле (2.66)
Принимаем к установке - Выбор крутизны второго наклонного участка тормозной характеристики (Id/It2). Значение по рекомендации производителя принимается равным 65 %. - Определение тока срабатывания дифференциальной отсечки. - Отстройка от броска намагничивания. Отстройка от броска намагничивания производится по формуле
где
- Отстройка от максимального значения внешнего КЗ. Максимальное значение внешнего КЗ рассчитывается по формуле
где
- Уставки блокировок по второй и пятой гармоникам принимаются согласно рекомендациям производителя МУ РЗА: I2f/ I1f= 15% c поперечной блокировкой. I5f/ I1f= 35% с пофазной блокировкой. Максимальная токовая защита от внешних многофазных КЗ. Ток срабатывания МТЗ рассчитывается по формуле
где
Принимаем ток срабатывания защиты 71,7 А. Токовая защита от перегрузок. Ток срабатывания защиты определяется по формуле
Принимаем ток срабатывания защиты 61,8 А. Защита блоков КЛ 10 кВ-трансформатор цеховой ТП. Токовая отсечка выполняется на микропроцессорной базе. Уставка защиты от многофазных КЗ рассчитывается по формуле
где Ток срабатывания МТЗ выбирается по формуле
где
Расчетный ток срабатывания определяется по выражению
где
Коэффициент чувствительности защиты можно найти по формуле
где
Коэффициент чувствительности защиты должен быть не меньше 1,5. Защита от замыканий на землю (ЗНЗ) в сети 10 кВ. Ток срабатывания защиты определяется по формуле
где
где
Защита трансформаторов от перегрузки. Ток срабатывания определяется по формуле
Приведем пример расчета уставок РЗ блока КЛ 10 кВ-трансформатор цеховой ТП для фидера ГПП--ТП-2. Токовая отсечка. Проведем расчет по формуле (2.72)
МТЗ. Проведем расчет по формуле (2.73)
Проведем расчет по формуле (2.74)
Коэффициент чувствительности защиты, по формуле (2.75)
Защита от ЗНЗ. Емкостный ток присоединения, по формуле (2.77)
Ток срабатывания защиты от ЗНЗ, по формуле (2.76)
Принимаем уставку защиты от ЗНЗ 0,12 А. Защита от перегрузки. Ток срабатывания защиты, по формуле (2.78)
Для остальных блоков КЛ 10 кВ-трансформаторы КТПН расчеты аналогичны и сведены в таблице 2.20.
Таблица 2.20 – Значения к расчету уставок релейной защиты блоков КЛ 10 кВ–трансформаторы КТПН
Окончание таблицы 2.20
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|