Бекітемін 4 страница

⇐ ПредыдущаяСтр 8 из 13Следующая ⇒

(5.13)

(5.14)

К = =30

есептелген деректер.

К = =76

К = =57

каталог деректері.

К = =149

Таңдалған ток трансформаторын қабылдаймыз, өйткені есептелген мәліметтер каталогтан аспайды.

Кернеу трансформаторын U = 110 кВ номиналды кернеуге сәйкес таңдаймыз. НКФ-35-57У1 - трансформатор түрі кернеуді каскад, кернеу үшін фарфор қақпағындағы 35кВ қоңыржай климаты аймақтарда пайдалану үшін кВ 2001 жиналған жыл.

Вентильді ажыратқыш номиналды кернеуге сәйкес таңдалады, біз станцияға орнатылған клапанды РВС-35 маркалы 35кВ номиналды кернеуге қабылдаймыз.

Шинаны таңдау

Төтенше жұмыс режимінен кейін максималды жүктеме кезіндегі болжалды токты анықтаймыз:

(5.15)

I = =988.4 А

Анықтамалық нұсқаулықта біз AT маркасының алюминий шиналарын жолақтың өлшемі 60 * 8 мм, көлденең қимасы 480 мм²және рұқсат етілген тогы 1025 А құрайды. Жолақ қабырғаға орнатылады, тірек оқшаулағыштар арасындағы қашықтық L = 900 мм, фазалар арасындағы қашықтық а = 260 мм.

Сурет 5.1 - оқшаулағыштардағы жолақтардың орналасуы

Шиналардың қысқа тұйықталу тогы кезінде динамикалық шыдамдылығын тексереміз:

Үш фазалы қысқа тұйықталу арқылы фазалар арасында әрекет ететін күшті табамыз:

F = 1.76*i

(5.16)

F = 1.76*12 = 87.7 Н

Шиналардағы механикалық кернеуді анықтаңыз:

(5.17)

Мұндағы W – шинаның кедергі моменті

W=0.17*b

(5.18)

W = 1.76*0.8 *6=0.65 см

= =9.5 мПа

60 * 8 көлденең қимасы бар шиналар динамикалық тұрақтылықты қанағаттандырады, өйткені

=9,5 мПа < = 65 мПа = 65 мПа

Қысқа тұйықталу тогы өтетін кезде шиналардың жылу тұрақтылығын тексереміз:

=b*h

(5.19)

S =8*60=480 мм2

S_мин=

(5.20)

Мұндағы C = 91 A * s - кестеге сәйкес. 36 [12] /

S_мин= =24,3 мм²

Таңдалған шиналар қысқа тұйықталу тогына жылу тұрақтылығының жағдайын қанағаттандырады: S _мин= 24.3 мм² <S _есепт= 480 мм ²

Біз AT 60 * 8 маркасының шиналарын қабылдаймыз, қимасы 480 мм ²және I_өтк = 1025 A құрайды.

6 Негізгі төмендетуші қосалқы станция

6.1 НТҚ орналасуы

GLP бір тізбекті болат-алюминийден жасалған электр жеткізу желісімен қоректенеді. Желілік тізбектердің біреуі ажыратылған кезде секцияның қуаты автоматты түрде қалпына келтірілуі керек, сондықтан секцияның қосқышы қолданылады.

On жағынан 35 кВ орнына сепараторлар мен вакуумды ажыратқыштар қарапайымдылығы мен сенімділігін қамтамасыз етеді қысқаметражды үшін пайдаланылады. Трансформатор ішінде зақым болған жағдайда, қысқа тұйықталу жетегінің тізбегін жауып, пышақтар қосылған релелік қорғаныс актілері қолданылады.

Желіде қысқа тұйықталу пайда болады, ол желінің берілу ұшына орнатылған қорғауды іске қосады, ол трансформатормен бірге өшеді. Трансформаторлардың жоғары кернеу жағында ажыратқыштары бар секіргіш қолданылады. Егер трансформатордың жоғары кернеулі жағында электр сөндіргіші өшірілгеннен кейін бір желі зақымдалған болса, сіз бір желіден секіргішті және екі трансформаторды қосуға болады.

Ашық тарату құрылғысының дизайны жұмыс кезінде трансформаторларға оңай қол жетімділікті қамтамасыз етеді. ГЭС-те трансформаторды жөндеу үшін оны тасымалдауға болады. Трансформаторлар төмен кернеулі таратқыш құрылғыларға икемді сыммен қосылған.

Пайдалану тізбектерінің, басқару тізбектерінің, релелік қорғаныс, автоматика және ауа өткізгіштердің кабельдері темір бетон конструкцияларының науаларына оларды топырақта көмбестен салынады. Ашық таратқыш құрылғылардың барлығы төмен темірбетонды іргетастарда орналасқан.

Аспаптың бір бөлімі - бір портты автобус жүйесінің схемасы бойынша жасалған. 4,6 м-ден кейін орналасқан металл тіректер каналдармен және бұрыштармен қосылып, қатты құрылымды құрайды, оларға сәйкес төменгі бөлікке ажыратқыштар мен ток трансформаторлары, ал жоғарғы бөлігінде ажыратқыштар мен шиналар орнатылады.

Жөндеу кезінде желінің бүйірінен (немесе трансформатордан) көтерілген кезде қауіпсіздікті қамтамасыз ету үшін желілік және шиналық ажыратқыштардың арасында торлы қоршаулар бар. Ажыратқыш дискілер металл тіректерге орнатылады. Көп тармақты порталдың бойында басқару кабельдеріне арналған науа бар.

Шағын мөлшердегі ұсақ майлы ажыратқыштар 6 кВ жабық тарату қондырғысына орнатылады, бұл бір қосылыстың барлық жабдықтарын бір камерада орналастыруға мүмкіндік береді.

Қосылымдардың аздығына байланысты камералар бір қатарға орналастырылған. Құрылғыларға басқару дәлізінен қызмет көрсетіледі, камераға кіру тек бір жағынан ғана қол жетімді. Барлық құрылғылар металл жақтауға орнатылады, ол камераның негізін құрайды. Палаталар арасындағы бөлімдер болат табақтан жасалған.

Палаталар екі бөлікке бөлінеді: май ауыстырғышының жоғарғы бөлімі және желіні ажыратқыштың төменгі бөлімі және шығыс кабельдер. Олардың әрқайсысы қасбеттен болаттан жасалған есікпен жабылған. Майлы ажыратқыштың бөлік есігінің артында торлы есік орналасқан, оны тек автобус және желілік ажыратқыштар ажыратылған кезде ғана ашуға болады.

Төртбұрышты алюминий жолақтарынан жасалған шиналар камераның сыртында орналасады және камераның ұзындығына сәйкес келетін 1 м-ден кейін камераның жоғарғы бөлігіне тірек рамасына орнатылатын тіреу оқшаулағыштарына орнатылады. Панельді ажыратқыш камераның биіктігін төмендету үшін көлбеу және тігінен орнатылмаған, енін ұлғайтпай орнатылады.

6.2 Электр жабдықтарын таңдау

Жоғары кернеулі электр тарату құрылғыларының икемді өткізгіштерін таңдау

Ашық бөліктің қосалқы станциясында айнымалы ток сымдарымен жасалған икемді шиналар қолданылады. Иілгіш каналдар келесі схема бойынша таңдалады:

1) ұзақ мерзімді жылу генерациясынан ауыр жұмыс істейтін токпен жылытуға арналған ең аз рұқсат етілген қима анықталады;

2) жылу тұрақтылығы үшін ең аз рұқсат етілген қима анықталады;

3) жалпы пайдалану шығындарының ең аз мөлшерін қамтамасыз ететін экономикалық тұрғыдан жанасатын сым қимасы;

4) тәж жағдайларына сәйкес ең аз рұқсат етілген қима;

5) сымдарды соқтығысу үшін тексеру.

Корона жағдайын тексеру 110 кВ және одан жоғары кернеуде қажет. Корона түріндегі разряд электр өрісінің кернеулігі кезінде пайда болады:

, кВ/см

(6.1)

мұндағы m `- өткізгіштің беткі қаттылығын ескеретін коэффициент;

r₀- сымның радиусы.

Бітелмеген сымның бетіне жақын орналасқан электр өрісінің күші мына өрнекпен анықталады:

(6.2)

мұндағы U - желілік кернеу, кВ;

D_оқ- фазалық сымдар арасындағы геометриялық орташа қашықтық, см

, см,

(6.3)

мұндағы D - көрші фазалар арасындағы қашықтық, D = 300 см.

см.

Егер кез-келген өткізгіштің бетіндегі өрістің беріктігі 0,9E _0-ден аспаса , сымдар тәж болмайды , сондықтан тәжді тексерудің шарты түрінде жазылуы мүмкін .

Жоғары ток кезінде қысқа тұйықталу фазалардағы сымдар бір-біріне жақын болуы мүмкін, сондықтан оларда соқтығысу пайда болады. Фазалардың пайда болу себептерін неғұрлым жақындастыру екі фазалы қысқа тұйықталумен байқалады. іргелес фазалар арасында. Екі фазалы қысқа тұйықталу тогының әрекеті формула бойынша анықталады:

, Н/м,

(6.4)

мұндағы I ⁽²⁾- екі фазалы кезеңнің компонентінің нақты мәні қ.т. кезінде t = 0.

(6.5)

Ағымдағы қорғасынның бір метрінің ауырлығын анықтаймыз:

, m - қазіргі қорғасынның бір метрінің массасы, кг.

Ілу жебесінің f ` параметрді анықтау , t_е – ағымдағы импульс ұзақтығы жоғары жылдамдықты қорғау баламасы,с.

, с

(6.6)

мұндағы t_қ - қорғаудың ұзақтығы.

f ^`4 – 4,5 м аспауы керек.

[14] диаграмма арқылы сымның ауытқуын анықтау b, м және бұрышын a, гр b_қос және салыстырғанда:

, м

(6.7)

мұндағы d - ағымдағы қорғасынның диаметрі, м

а _қос - жақын фаза кезіндегі көрші фазалар арасындағы жарықтағы рұқсат етілген қашықтық (110 кВа_р = 0,6 м).

Желілер таңдауын жасаймыз:

, А.

(6.8)

I _қос= 445A болатын AC-150 сымын таңдаймыз.

Таңдалған сымның қысқа тұйықталу тоғына термиялық төзімділігін тексереміз:

, мм²,

(6.9)

, А²с,

(6.10)

, А²с,

мұндағы t _ашық– қысқа тұйықталу тогының ұзақтығы (t _ашық= t _р.з.+ t _о.в.= 0,2 с);

T _a– 3.8 кестеге сәйкес қысқа тұйықталу тогының апериодтық компонентінің ыдырау уақытының тұрақты мәні [14].

мм².

(6.11)

Таңдалған сымды экономикалық бөлімге тексереміз:

, мм²,

(6.12)

мм².

Сымды тәждің шартына байланысты тексереміз.

Сымның радиусы r₀= 0.76 см.

кВ/см,

яғни, сымдар тәж болмайды.

Сымдарды соқтығысу үшін тексеру:

А,

Н/м,

кг.

f `` = 2 м түзу көрсеткісін алып, қатынасын табамыз:

Онда қисықтардың бойымен [14] b = 0,02 м, a=1⁰ табамыз.

Осылайша, таңдалған сым барлық сынақ шарттарын қанағаттандырады.

ТҚ ТК қатты өткізгіштерін таңдау

Жабық электр таратқыштарда шиналар қатаң алюминий шиналарымен жасалады.

Шиналар келесі ретпен таңдалады:

- минималды қимасы жылу жағдайынан ұзақ мерзімді рұқсат етілген токпен анықталады;

- қысқа тұйықталу тогына ұшыраған кезде жылу тұрақтылығы тексеріледі;

- қысқа тұйықталу кезіндегі динамикалық қарсылық тексеріледі;

- ҚТ кезіндединамикалық кедергісін тексеру;

Айта кету керек, [10] сәйкес электр қондырғыларының шиналары мен барлық кернеулердің ашық және жабық таратқыш қондырғыларындағы шиналар экономикалық токтың тығыздығымен тексерілмейді.

Шиналардың ұзаққа созылатын тогын тексеру келесі жағдайда жүзеге асырылады:

мұндағы I’_ұз.қос П3-2 [14] кестесіне сәйкес таңдалған секцияның шиналарына арналған ұзақ мерзімді рұқсат етілген ток.

(6.13)

J_ұз.қос=70 ⁰С және J_о.н = 25⁰C шиналарды алмастырсақ, аламыз

А.

Біз өлшемі мм екі тікбұрышты алюминий шиналарды таңдаймыз.

А.

Шиналарды қысқа тұйықталу тогына термиялық төзімділікке тексереміз.

,мм²,

(6.14)

мұндағы a – жылу коэффициенті, алюминий шиналары үшін a= 11;

I _¥ – тұрақты токтың қысқа тұйықталу тогы, кА;

t _к– келтірілген уақыт (нақты I _¥ қысқа тұйықталу уақыты үшін қысқа тұйықталу тогымен бірдей жылу эффектісін беретін уақыт), t _к= 1,5 с.

мм², S_ш=200 мм²,

яғни, жағдайы орындалады.

Екі жолақты шиналардың механикалық есебі

, м,

(6.15)

, м,

(6.16)

мұндағы а_ж– жолақтардың осьтері арасындағы қашықтық, см,

– жолақтың инерция моменті, см ⁴,

к_ф=0,55 – форма коэффициенті,

m _ж= 2,7 кг/м жолақтың ұзындығына шаққандағы массасы,

E – шина материалының серпімділік модулі, Па.

, м,

, м.

l_ж= 0,51 м-ден төмен мән аламыз, сонда аралықтағы тығыздағыштар саны:

(6.17)

Аралықтағы үш төсем кезінде аралықтың есебі:

м.

(6.18)

, Н/м.

Жолақ материалындағы кернеу

, МПа,

(6.19)

cм³,

(6.20)

, МПа.

Шиналардағы фазалардың өзара әсерінен болатын кернеу:

, МПа,

(6.21)

, МПа.

Оқшаулағыштарда «жазық» орналасқан тікбұрышты шиналар үшін:

, см³,

(6.22)

, см³.

=82,3 МПа

(6.23)

Осылайша, шиналар механикалық берік.

Оқшаулағыштарды таңдау

6 кВ жабық тарату қондырғыларындағы қатты шиналар тірек оқшаулағыштарға орнатылады, оларды таңдау келесі шарттарға сәйкес жүзеге асырылады:

(6.24)

(6.25)

мұндағы F_есеп– оқшаулағышта әрекет ететін күш;

Оқшаулағыштың басына F_қосжүктеме.

F_қос= 0,6F_сыну, мұндағы F_сыну – иілу кезіндегі сыну жүктемесі деп болжанады.

Есептік күш:

, Н,

(6.26)

Ең үлкен иілу күші:

, Н,

(6.27)

, Н,

Н.

П3-4 кестесіне сәйкес [14] F_сыну = 3750 Н.

Н-нен бастап, анықтамалық изолятор түрін ОФ-6-375 таңдаймыз.

П – 6/3200-3000 өтпелі оқшаулағышын таңдаймыз.

U_н= 6 кВ; I_н=3200 А>I_{жұм.мах}=2748,8 А; F_сыну=30000 Н.

Өтпелі оқшаулағыштың механикалық беріктігін тексереміз:

, Н,

мұнда где , Н/м.

яғни, таңдалған оқшаулағыш қажетті шарттарға сәйкес келеді.

6.2.4 Ажыратқыштарды, оқшаулағыштарды және қысқа тұйықталуларды таңдау

Ажыратқыштар мен оқшаулағыштар кернеуге, токқа, құрылымына және орнату түріне сәйкес таңдалады.

Қысқа тұйықталу құрылғылары жоғарыдағы шарттарға сәйкес таңдалады, тек жүктеме тогын тексерусіз.

⇐ Предыдущая 3 4 5 6 789 10 11 12 Следующая ⇒